СП РК 3.02-131-2012 ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ И ПЕРЕРАБОТКИ С/Х ПРОДУКЦИИ (ҚР ЕЖ 3.02-131-2012) - 5

СП РК 3.02-131-2012

 

15 

S

ж

=

A ∙ в ∙ q

k

1

∙ V

p

∙ 3600

 ,

 

(13) 

 

где А– размер насыпи продукции в плане вдоль канала, м; 
в – расстояние между осями соседних каналов, м; 
q – интенсивность вентилирования насыпи продукции, м

3

/(м

2

 ч); 

k

1

– коэффициент, учитывающий закрытие живого сечения решето с продукцией; k

1

= 

0,5 (картофель, лук); k

1

 = 0,6 (капуста, корнеплоды);  

V

р

– средняя скорость воздуха в живом сечении решеток, м/с; 

 
б)  при  устройстве  решетчатого  пола  площадь  живого  сечения  решеток  также 

определяют  по  формуле  (13)  с  заменой  величины  в  на  В–  размер  насыпи  продукции, 
перпендикулярный размеру А, м, в горизонтальной плоскости. 

5.4.4

 

Интенсивность вентилирования насыпи продукции определяют по формуле: 

 

q =

v ∙ G

A ∙ B

 ,

 

(14) 

 
где v– удельный расход воздуха, м

3

/(т∙ч) [6]; 

G–масса насыпи продукции, т. 

5.4.5

 

Количество распределительных каналов m, шт., определяют из соотношения 

 

m =

B

в

 ,

 

(15) 

 

5.4.6

 

Площадь  поперечного  сечения  напольного  канала  должна  удовлетворять 

условию 

S

k

≥ 0,12 ∙ S

ж

 ,

 

(16) 

 

5.4.7

 

Воздухораспределительные  каналы,  как  правило,  имеют  на  входе  воздуха 

шибер или дроссель-клапан с ручным или автоматическим управлением. 

5.4.8

 

Коэффициент  местного  сопротивления  (КМС)  подпольных  каналов, 

отнесенный  к  средней  скорости  во  входном  сечении,  рекомендуется  принимать  в 
зависимости  от  суммарной  относительной  площади  выходных  отверстий  по  таблице  1. 
КМС  напольных  каналов  с  поперечным  расположением  планок,  образующих  щели  для 
выхода воздуха, также рекомендуется определять по таблице 1. КМС напольных каналов с 
продольным  расположением  планок  и  внутренним  каркасом  рекомендуется  принимать 
равным  1,5  и  относить  к  скорости  в  первом  по  ходу  воздуха  суженном  сечении, 
образованном каркасом. 

5.4.9 К  магистральным  относят  каналы,  расположенные  между  вентилятором  и 

воздухораспределительными 

каналами. 

Магистральные 

каналы 

рекомендуется 

проектировать проходными. 

5.4.10 К  магистральному  каналу  как  правило  подсоединено  не  менее  двух 

вентиляторов  с  дублированием  их  работы.  Соединение  вентилятора  с  магистральным 

СП РК 3.02-131-2012 

 

16 

каналом 

рекомендуется 

выполнять 

переходным 

участком 

с 

минимальным 

аэродинамическим сопротивлением 

5.4.11 Для  подачи  воздуха  в  насыпь  продукции  целесообразно  устанавливать 

центробежные (радиальные) вентиляторы низкого давления. 

Допускается  использовать  осевые  вентиляторы,  развивающие  необходимое 

давление. 

Рекомендуется применять вентиляторы с колесом на валу электродвигателя. 
 

Таблица 1– Коэффициенты местных сопротивлений каналов 

 

Наименование 

Обозначение 

Коэффициент 

Относительная площадь 

выхода 

S

ж

/S

к

 

1 

1,5 

2 

3 

4 

5 

6 

10 

Коэффициент местного 

сопротивления  

ζ 

19  10 

6 

4 

3 

2,5 

2 

1,1 

 

5.4.12

 

Производительность  вентилятора,  м

3

/с,  подающего  воздух  в  насыпь 

продукции, определяют исходя из удельного расхода воздуха по формуле: 

 

L =

G

y

3600 ∙ S

 ,

 

(17) 

 
где S– количество вентиляционных установок. 
5.4.13

 

Общее  сопротивление  приточной  вентиляционной  сети  Н

с

,  Па,  выражается 

формулой: 

Н

с

= 1,1 ∙ (Н

п.ш.

+ Н

м.к.

+ Н

в.к.

+ Н

н

) ,

 

(18) 

 
где Н

п.ш

– сопротивление приточной шахты, Па; 

Н

м.к

–сопротивление магистрального канала, Па; 

Н

в.к

– сопротивление воздухораспределительного канала, Па; 

Н

н

– сопротивление насыпи продукции, Па. 

5.4.14

 

Потери  давления  (сопротивление)  в  приточной  шахте  и  магистральном 

клапане определяют путем расчета (обычными методами). Например, методом  удельных 
потерь  давления.  При  расчете  магистрального  канала  следует  производить  увязку 
сопротивлений по ответвлениям с учетом сопротивления насыпи. 

5.4.15 

 

Сопротивление воздухораспределительного канала находят по формуле: 

 

Н

в.к.

= ξ ∙ Р

д.в.х.

= ξ ∙ ρ ∙

V

к

2

2

 ,

 

(19) 

 
где ξ– коэффициент сопротивления канала определяют по таблице 1; 
Р

д.в.х

– среднее динамическое давление на входе в канал, Па; 

V

к

 –средняя скорость воздуха на входе в канале, м/с. 

СП РК 3.02-131-2012

 

17 

5.4.16

 

Плотность  перемещаемого  вентилятором  воздуха,  кг/м3,  определяют  по 

формуле: 

 

ρ =

0,35 ∙ P

бар

273 + t

,

 

(20) 

 
где Р

бар

– барометрическое давление, гПа, определяют по [19]; 

t–температура воздуха, °С. 
Гидравлическое сопротивление насыпи продукции определяют по приложению Б. 
5.4.17

 

Подбор 

вентиляционного 

оборудования 

при 

расчетных 

значениях 

производительности  вентилятора  и  сопротивления  сети  рекомендуется  производить, 
пользуясь  характеристиками  вентиляторов  в  соответствии  с  действующими 
нормативными документами. 

5.4.18

 

Мощность электродвигателя вентилятора N

в

, кВт, определяют по формуле 

 

𝑁

в

= L ∙

𝐻

𝑐

𝜂

в

∙ 𝜂

п

∙ 10

3

 ,

 

(21) 

 

где η

в

– КПД вентилятора; 

η

п

– КПД передачи. 

5.4.19

 

КПД  вентилятора  и  частоту  вращения  определяют  по  характеристике 

вентилятора.  Передача  вращающего  момента  от  электродвигателя  к  колесу  вентилятора 
осуществляется  обычно  клиновыми  ремнями,  для  которых  η

п

  =  0,95.  При  креплении 

колеса на валу электродвигателя η

п

 = 1. 

5.4.20

 

Установленная мощность электродвигателя: 

 

N

уст

= к ∙ N

в

 ,

 

(22) 

 

где к–определяют по [19]. 
 

5.5

  

Мощность  оборудования  для  тепловой  обработки  сельскохозяйственной 

продукции (на примере тепловой обработки лука) 

 

5.5.1

 

Удельный расход воздуха V, м

3

 /(т∙ч), при тепловой обработке лука различных 

генераций определяется по формуле 

V = v ∙ ε ∙

3600

к

1

∙ ρ

н

∙ h

,

 

(23) 

 
где V– скорость фильтрации воздуха через массу продукции, м/с; 
ε–плотность насыпи лука, равная 0,36;  
к1– коэффициент запаса, учитывающий непроизводительные потери тепла, 0,7; 
ρ

н

– насыпная плотность лука, т/м

3

, равная 0,6 (приложение Г); 

h–высота насыпи лука, м. 

СП РК 3.02-131-2012 

 

18 

5.5.2

 

Скорость  фильтрации  воздуха  v,  м/с,  через  массу  продукции  определяется  по 

формуле 

v = B ∙

h

t

ос

∙ τ

с

 ,

 

(24) 

 
где  В–  коэффициент,  зависящий  от  процентного  содержания  влаги,  подлежащей 

удалению из лука при начальной влажности чешуи 50 %, принимается по таблице 2. 

5.5.3

 

В  случае  поступления  на  просушку  лука  с  начальной  влажностью  чешуи, 

отличающейся  от  50  %,  в  формуле  (24)  вместо  коэффициента  В  следует  принимать  из 
таблицы  2  коэффициент  В1,  умноженный  на  разность  между  начальной  и  конечной 
влажностями чешуи лука. 

 

Таблица 2 – Значения коэффициентов в зависимости от генерации лука и среднего 

диаметра 

 

Коэффициенты B

1

и B 

Лук-репка и лук-матка, размеры 

луковиц, см 

Лук-

выборок 

Лук-
севок 

8-10 

5-7 

3-4 

На 1 процент снижения чешуй – 
коэффициент B

1

 

3,48 

3,76 

4,51 

5,71 

6,95 

За весь период сушки при 
начальной влажности чешуй 50% 
–коэффициент B 

121,7 

131,6 

158 

200 

243,2 

 

5.5.4

 

Процентное содержание влаги η, %, подлежащей удалению из продукции: 

 

η =

τ

с

6,6

,

 

(25) 

 

5.5.5

 

Производительность системы вентиляции L, м

3

 /ч: 

 

L = V ∙ G

1

,

 

(26) 

 
где G

1

– масса продукции, т, подвергающаяся одновременно тепловой обработке. 

5.5.6

 

Мощность  вентиляционного  оборудования  N,  кВт,  определяется  из  условия 

подогрева  расчетного  количества  вентиляционного  воздуха  до  температуры  вдуваемого 
воздуха по формуле 

 

N = к

2

∙ с

в

∙ L ∙

(t

0

  − t

но

)

3600

 ,

 

(27) 

 
где  к

2

–  коэффициент,  учитывающий  потери  тепла  в  воздухораспределительной 

системе,  равный  1,2–1,5.  Минимальное  значение  к

2

  принимается  при  коротких 

СП РК 3.02-131-2012

 

19 

теплоизолированных  воздуховодах,  максимальное  –  при  разветвленной  системе 
теплоизолированных воздуховодов;  

с

в

– средняя объемная теплоемкость воздуха, кДж / (м

3

∙°С), равная 1,1;  

t

0

– температура воздуха, °С, на входе в массу лука, принимаемая равной температуре 

вдуваемого воздуха при сушке t

oc

или термической обработке t

от

;  

t

но

 – температура воздуха, °С на входе в калорифер для данного периода обработки 

лука. 

5.5.7

 

Продолжительность нагрева ηт, ч, массы лука, поступающего на термическую 

обработку с начальной температурой 35°Сопределяется по формуле 

 

η

т

  =  8,2 ∙ h

0,74

  ∙

d

э

0,26

v

 ,

 

(28) 

 
где d

э

– эквивалентный диаметр луковиц, м, определяемый из соотношения d

э

 = 0,375 

d

cp

;  

d

cp

– средний диаметр луковиц, м, принимаемый по таблице 2;  

v–скорость фильтрации воздуха, м/с. 

 
5.6

 

Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций 

 

5.6.1

 

Основными  вредными  факторами  в  производственных  помещениях  в  летний 

период  являются  тепло  -  и  влаговыделения,  а  в  зимний  и  переходный  периоды  –
влаговыделения. 

5.6.2

 

Требуемое 

сопротивление 

теплопередаче 

ограждающих 

конструкций 

R

0

тр

,м

2

С/Bt,  зданий  и  помещений  для  хранения  и  переработки  сельскохозяйственной 

продукции(имеющих технологические тепло- и влаговыделения) определяют по [18]. 

5.6.3Требуемую  толщину  утепляющего  слоя 

δ

ут

тр

,  м,  ограждающей  конструкции 

определяют по формуле 

 

δ

ут

тр

= λ

ут

[R

0

тр

− (

1

а

в

+

1

а

н

+ ∑

δ

i

λ

i

)],

 

(29) 

 
где  λ

ут

–а

в

,  а

н

–  коэффициенты  теплоотдачи  соответственно  внутренней  и  наружной 

поверхности ограждающей конструкции Вт/(м

2

 С); 

δ

i

– толщина, м, слоев ограждающей конструкции, принимаемая по конструктивным 

соображениям; 

λ

i

– коэффициент теплопроводности слоев ограждающей конструкции, принимаемый 

по [18]. 

 
5.7

 

Рекомендуемое количество тепла на отопление 

 

5.7.1

 

Количество тепла на отопление Q

от

, Вт, определяют по формуле 

 

СП РК 3.02-131-2012 

 

20 

Q

от

  =   Q

т.п

+   Q

в

  −   Q

т.в

 ,

 

(30) 

 

где Q

т.п

–теплопотери помещений, Вт;  

Q

в

– количество тепла на нагрев приточного воздуха, Вт;  

Q

т.в

– теплопоступления в помещение, Вт. 

5.7.2

 

Теплопотери, Вт, помещением определяют по формуле 

 

Q

т.п

=   Q

огр

  +  Q ,

 

(31) 

 
где  Q

огр

–  теплопотери  ограждающими  конструкциями,  Вт,  определяемые  по 

формуле (32); 

Q

т

–  теплопотери  на  нагрев  поступающей  в  помещение  тары,  Вт,  определяемые  по 

формуле (34). 

5.7.3

 

Теплопотери ограждающими конструкциями 

 

Q

огр

= ∑

F

1

i

R

0,1

i

(t

о.з.

− t

н

) +

F

2

i

R

0,2

i

(t

о.з

− t

в.з

)

2 − t

н

+

F

2

R

0

пок

(t

о.з.

− t

н

) ,

 

(32) 

 
где 

F

1

i

– площади поверхностей пола, наружных стен и остекленных поверхностей до 

высоты 4,0 м от пола, м

2

 

R

0,1

i

–  сопротивление  теплопередаче  пола,  наружных  стен  и  остекленных 

поверхностей до высоты 4,0 м от пола, м

2

°С/Вт; 

t

о.з

–  температура  воздуха  в  обслуживаемой  зоне,  °С,  принимаемая  равной 

нормируемой внутренней температуре для расчетного периода; 

t

н

–расчетная температура наружного воздуха, °С; 

F

2

i

–  площади  поверхностей  наружных  стен  и  остекленных  поверхностей  на  высоте 

свыше 4,0 м от пола, м

2

;  

R

0,2

i

–сопротивление  теплопередаче  наружных  стен  и  остекленных  поверхностей  на 

высоте свыше 4,0 м от пола, м

2

°С/Вт; 

t

в.з

– температура воздуха в верхней зоне, °С, определяют по формуле: 

 

t

в.з

  = t

о.з

+

D

(h  −  4),

 

(33) 

 
гдеD–  температурный  градиент,  усредненное  значение  которого  при  рассеянном 

притоке в нижнюю зону помещения принимается по рисунку 2, ºС/м;  

h–высота помещения, м;  
4  –  граница  разделения  высоты  помещения,  м,  при  определении  теплопотерь 

согласно [6]; 

F

п

– площадь поверхности покрытия, м

2

; 

R

0

пок

–сопротивление теплопередаче покрытия, м

2

°С/Вт. 

5.7.4

 

Температуру  наружного  воздуха  при  расчете  отопления  и  вентиляции  для 

сезонных  предприятий  рекомендуется  определять  в  соответствии  с  настоящими 

СП РК 3.02-131-2012

 

21 

правилами.  Количество  составляющих  в  формуле  (32)  зависит  от  вида  ограждающей 
конструкции и высоты помещения. 

5.7.5

 

Теплопотери на нагрев тары, поступающей в помещение, 

 

Q

т

  =  ΣP ∙ c

т

∙  

(t

о.з

− t

т

)

3,6

,

 

(34) 

 
где Р– вес тары, поступающей в помещение, кг/ч; 
с

т

– удельная теплоемкость материала тары, кДж/(кг·°С); 

t

т

– температура материала тары, °С, принимаемая равной расчетной  

температуре наружного воздуха для отопления. 
5.7.6

 

Количество тепла на нагрев приточного воздуха определяют: 

 

Q

в

  =  L ∙ c

р

∙ γ ∙

(t

о.з

− t

н

)

3,6

 ,

 

(35) 

 
где  L–  количество  наружного  воздуха  для  разбавления  влаги  в  помещении,  м

3

/ч, 

согласно п.п.5.12, 5.13; 

c

р

 = 1 кДж/(кг·ºС) – удельная теплоемкость воздуха;  

γ–плотность приточного воздуха, кг/м

3

;  

3,6–переводной коэффициент в систему СИ. 

5.7.7

 

Теплопоступления в помещение Q

тв

, Вт, определяют по формуле 

 

Q

тв

  =   Q

э

+ Q

я

+ Q

с.м

+ Q

то

 ,

 

(36) 

 
где Q

э

– теплопоступления от установленных электродвигателей, Вт;  

Q

я

–теплопоступления от обслуживающего персонала, Вт; 

Q

с.м

–теплопоступления от смежных помещений, Вт;  

Q

то

– теплопоступления от нагретых поверхностей оборудования, Вт;  

Q

эо

–теплопоступления от электроосвещения, Вт. 

5.7.8

 

Теплопоступления от электродвигателей: 

 

Q

э

= 10

3

∙ μ

1

∙ μ

2

∙ μ

3

∙ μ

4

∙ N

ном

, Вт ,

 

(37) 

 
где 10

3

 – коэффициент пропорциональности; 

μ

1

 

–

 

коэффициент  использования  установленной  мощности,  принимаемый  в 

пределах 0,7 - 0,9; 

μ

2

 

–

 

коэффициент  загрузки  (отношение  среднего  потребления  мощности  к 

максимальному), принимаемый равным 0,5– 0,8; 

μ

3

 

–

 

коэффициент  одновременности  работы  машин,  принимаемый  равным  0,5  –  1, 

согласно технологическим требованиям; 

μ

4

 

–

 

коэффициент,  учитывающий  ассимиляцию  выделяющегося  тепла  воздухом, 

принимаемый равным 0,65– 1;  

СП РК 3.02-131-2012 

 

22 

N

ном

–  суммарная  номинальная  мощность  установленных  электродвигателей,  кВт. 

Значения коэффициентов μ

1

–μ

4

принимают по справочным данным. 

 

8

7

6

5

4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

1

2

 

Рисунок 2

 -Средние значения температурного градиента Δ, °С/м, в зависимости от 

высоты помещения и теплонапряженности q, Вт/м

3

; а – температурный градиент Δ, °С/м 

б – высота помещения, м; 1 – до 23 Вт/м

3

; 2 – до 46 Вт/м

3 

 

5.7.9

 

Теплопоступления от обслуживающего персонала определяют по формуле 

 

Q

я

  =  п (q

п

  −   q

с

),

 

(38) 

 
где п– количество обслуживающего персонала, чел. 
q

п

– полные теплопоступления от одного человека, Вт/чел.; 

q

c

 – количество скрытого тепла, расходуемого на испарение влаги, Вт/чел. Величины 

q

п

 и q

с

 следует определять по рисунку 4. 

б – температура воздуха, °С; 
в – влаговыделение, г/ч– полное количество тепла,  
5.7.10

 

Теплопоступления от смежных помещений определяют по формуле 

 

Q

cм

  =   (

1

R

см

) Δt

см

∙ F

см

,

 

(39) 

 
где  R

см

–  сопротивление  теплопередаче  ограждения,  разделяющего  смежные 

помещения, м

2

·°С/Вт;  

Δt

см

– температурный перепад между смежными помещениями, °С;  

СП РК 3.02-131-2012

 

23 

F

см

– площадь поверхности ограждения,  разделяющего смежные помещения, м

2

. 

 

3

2

1

1

2

3

4

349

291

233

174.5

116.3

58

10

15

20

25

30

35

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

 

 

Рисунок 3

 -Зависимость количества тепла и влаги, выделяемых человеком, от 

температуры воздуха в помещении и характера работы:  

а - тепловыделение, Вт; в- тепло, идущее на испарение влаги, Вт; 1 - человек в покое; 

2 -легкая работа в учреждении; 

3 - физическая работа; 4 - тяжелая физическая работа. 

 

5.7.11

 

Тепловыделения  от  нагретых  поверхностей  технологического  оборудования 

принимают  по  паспортным  данным.  Теплопоступления  от  источников  света  равны 
суммарной установленной мощности. 

5.7.12

 

Количество  единиц  отопительного  оборудования  определяют  на  основе  его 

единичной  мощности  и  значения  Q

от

,  а  его  размещение  (с  учетом  объемно-

планировочного 

решения) 

должно 

обеспечивать 

равномерное 

распределение 

температурного поля в объеме помещения. 

 

5.8

 

Воздухообмен в зимний (осенний) и летний периоды 

 

5.8.1

 

Воздухообмен  в  производственных  помещениях  осуществляют  локализующей 

и  общеобменными  системами  вентиляции.  Локализующую  вентиляцию  целесообразно 
предусматривать от оборудования с большими тепло - и влаговыделениями. 

СП РК 3.02-131-2012 

 

24 

Неулавливаемые  местными  отсосами  и  выделенные  в  цех  тепло  и  влага 

разбавляются  общеобменной  вентиляцией  до  достижения  внутренним  воздухом 
нормативных  значений  температуры  и  относительной  влажности  (при  работающей  в 
зимний  период  системе  отопления).  Количество  воздуха,  удаляемого  общеобменной 
вентиляцией, рекомендуется определять для двух периодов года  – зимнего и летнего – в 
соответствии с режимом работы производственного помещения. 

5.8.2

 

Основными  влаговыделениями  в  помещении  являются  испарения  с  открытых 

поверхностей жидкости, находящейся в технологическом оборудовании W, кг/ч. Значения 
этих влаговыделений в связи с подвижностью воздуха в помещениях V> 0,2 м/с (система 
воздушного отопления, механическая вентиляция) рекомендуется определять по рисункам 
3  и  4.  Испарение  со  смоченной  поверхности  пола  ввиду  его  эпизодического  характера  в 
расчетах не учитывается. 

5.8.3

 

При наличии местных отсосов воздухообмен для общеобменной вентиляции в 

холодный  период  (количество  приточного  воздуха),  м

3

/ч,  принимается  в  объеме,  равном 

производительности местных отсосов

L

о.в

зим

= ρ

м.о

L

л.в

.

 

5.8.4

 

Количество  воздуха  L

л.в

,  кг/ч,  уделяемого  местным  отсосом  при  отсутствии 

данных о его величине, следует определять по формуле 

 

L

л.в

= 3600 ∙ f ∙ V ∙ ρ

м.о

 ,

 

(40) 

 
где f– площадь расчетного сечения укрытия, м

2

; 

V–средняя  скорость  в  расчетном  сечении  укрытия,  принимаемая  по  указаниям 

нормативных  документов  и  находящаяся  для  тепло-  и  влаговыделений  в  пределах  0,2–
0,7

 

м/с;  

ρ

м.о

– масса влажного воздуха, удаляемого местными отсосами, кг/м

3

. 

5.8.5

 

Воздухообмен  общеобменной  вентиляции  для  создания  допустимой 

температуры в помещении в летний период определяют по формуле: 

 

L

о.в

лет

=

3,6(Q

т.о

+ Q

огр.л

+ Q

э

+ Q

я

)

I

2

− I

1

,

 

(41) 

 
где 3,6 – коэффициент перевода в систему единиц СИ; 
Q

огр.л

–  количество  тепла,  Вт,  поступающего  в  помещение  через  ограждающие 

конструкции и световые проемы от солнечной радиации, определяемого по [17];  

I

1

– удельная энтальпия приточного воздуха, кДж/кг; 

I

2

–  удельная  энтальпия  внутреннего  воздуха,  кДж/кг,  определяем  с  помощью  луча 

процесса ε, кДж/кг: 

 

ε  =

Q

т.о

+ Q

огр.л

+   Q

э

+ Q

я

· 3,6

W

а

 ,

 

(42) 

 

5.9

  

Инженерные  мероприятия,  обеспечивающие  рекомендуемые  режимы 

отопления и вентиляции 

СП РК 3.02-131-2012

 

25 

 

5.9.1

 

Значительное выделение конвективного и лучистого тепла, загрязнение воздуха 

рабочих  помещений  вредными  выделениями  их  распространение  целесообразно 
предотвращать следующими мероприятиями: 

а)

 

источники  выделений  конвективного  или  лучистого  тепла  (вакуум-аппараты, 

подогреватели,  сушилки,  трубопроводы  и  т.п.)  должны  иметь  соответствующую 
теплоизоляцию.  

б)

 

температура  внешних  поверхностей  оборудования,  установленного  в  рабочих 

помещениях, не должна превышать значений, приведенных в [8]. 

в)

 

технологическое оборудование со значительными влаговыделениями должно быть 

герметизировано  или  иметь  крышки,  укрытия  в  виде  кабин,  кожухов,  шкафов,  зонтов  с 
местными отсосами водяных паров; 

 

                                                   

𝑊

𝐹

0,89, [

кг

4(м

2

)

0,89

]

                                                                                    (43) 

                            

10

5

4

3

2

1

0.8

0.6

0.4

0.2

0.15

0.1

30

50

70

90

=60%

=75%

t,°C

=30%

 

Рисунок 4

 - Влаговыделения с открытой водной поверхности технологического 

оборудования в зависимости от относительной влажности внутреннего воздуха φ, % и 

температуры воды t, °С, для t

в

 = 16 °C, P

δ

 = 1,01 · 10

5

 Па. 

 
г)

 

процессы со значительными выделениями пыли (производство тары и др.) должны 

быть изолированы от других производственных процессов. 

д)

 

оборудование или части его, являющиеся источниками выделений пыли, должны 

быть укрыты и максимально герметизированы. 

5.9.2

 

Зимний  и  летний  расчетные  режимы  рекомендуется  обеспечивать  с  помощью 

отопления и механической приточно-вытяжной вентиляции. При наличии общеобменной 
вентиляции  вытяжка,  как  правило,  осуществляется  из  верхней  зоны  помещения. 

СП РК 3.02-131-2012 

 

26 

Продолжительность  работы  локализующей  вентиляции  определяется  по  времени  работы 
оборудования, от которого предусмотрены местные отсосы. 

 

30

50

70

90

t,°C

10

5

4

3

2

1

0.8

0.6

0.4

0.2

=60%

=75%

=30%

 

Рисунок 5

 - Влаговыделения с открытой водной поверхности технологического 

оборудования в зависимости от относительной влажности внутреннего воздуха φ, %, и 
температура воды t, °С, для t

в

 = 22 °С и P

δ

 = 1,01 10

5

 Па. 

 

5.9.3

 

Рекомендуется 

предусматривать 

блокировку 

работы 

вытяжного 

вентиляционного  оборудования  локализующей  и  общеобменной  вентиляции  с 
технологическим оборудованием, от которого предусматриваются местные отсосы. 

5.9.4

 

В  зимний  и  летний  периоды  в  производственных  помещениях  может  иметь 

место  несколько  вариантов  распределения  количества  вентиляционного  воздуха  между 
локализующей и общеобменной вентиляцией: 

а) для зимнего периода  I 

                                                                      L

л.в

=   L

о.в

                                                        (44)               

 
б) для летнего периода 

                                                              

{

L

л.в

=   L

о.в

L

л.в

< L

о.в

                                                       (45)                                      

II 

L

л.в

< L

о.в

  −

для зимнего периода                                

                                                  L

л.в

< L

о.в

− 

для летнего периода                                     (46) 

III 

L

л.в

=  0

 

СП РК 3.02-131-2012

 

27 

В  варианте  I  для  зимнего  (случай  а)  периодов  основное  вентиляционное 

оборудование  следует  выбирать  по  количеству  воздуха,  удаляемого  локализующей 
вентиляцией,  а  для  случая  б)  (условия  летнего  режима)  целесообразно  устанавливать 
дополнительное  вентиляционное  оборудование.  Дополнительные  приточно-вытяжные 
установки (устройства) выбирают по количеству воздуха, м

3

/ч, равному  

 

                                                                        L

о.в

лет

− L

о.в

зим

 .

                                                       (47)                                                

 
Для  варианта  II  основное  приточное  вентиляционное  оборудование  рекомендуется 

выбирать  по  производительности  общеобменной  вентиляции,  а  основное  вытяжное 
вентиляционное оборудование при работе местных отсосов – по количеству воздуха 

 

                                                                           L

о.в

зим

−   L

л.в

 .

                                                     (48) 

 

В  зимний  период,  в  зависимости  от  уровня  допустимой  относительной  влажности 

воздуха в помещении, возможна работа вентиляционной системы на рециркуляцию. 

В летний период года вентиляция должна обеспечивать производительность

 L

о.в

лет

 .

 

Производительность дополнительного вентиляционного оборудования  
 

                                                                        L

о.в

лет

− L

о.в

зим

 .

                                                        (49) 

 
Для  варианта  III  основное  приточно-вытяжное  вентиляционное  оборудование 

выбирается по количеству воздуха 

L

о.в

зим

,дополнительное – по количеству воздуха

 

 

L

о.в

лет

− L

о.в

зим

 .

 

 

5.9.5

 

При  переходе  на  летний  режим  отключают  отопление  и  включают 

дополнительные  приточно-вытяжные  вентиляционные  установки  общеобменной 
вентиляции, которые при совместной работе с основными  установками зимнего периода 
обеспечивают  условия  летнего  периода.  Приточный  воздух  подают  в  помещение  в 
соответствии с требованиями [9]. 

5.9.6

 

Отопление  всех  производственных  помещений,  как  правило,  принимают 

воздушным, совмещенным с приточной вентиляцией и устройством дежурного водяного 
или парового отопления. Отопление регулируют по температуре воздуха в рабочей зоне.  

 
 

 

СП РК 3.02-131-2012 

 

28 

ПРИЛОЖЕНИЕ А 

(информационное) 

Характеристики систем распределения воздуха при хранении 

сельскохозяйственной продукции 

 
А.1

 

В  соответствии  со  строительной  частью  проекта  и  технологическими 

требованиями  назначается  высота  слоя  хранимой  продукции  и  размеры  насыпи  в  плане 
(ширина и длинна). 

А.2

 

По  данным  таблицы  А.1  принимается  удельный  воздухообменLуд  м

3

/(ч•т), 

необходимый  для  определения  производительности  системы  вентиляции  или 
кондиционирования воздуха в помещениях хранения сельскохозяйственной продукции. 

 

Таблица А.1 - Рекомендуемые параметры удельного воздухообмена Lуд м

3

/(ч•т) 

 

Продукция 

Минимально допустимый 

удельный воздухообмен Lуд 

м

3

/(ч • т) 

Максимально допустимый 

удельный воздухообмен Lуд, 

м

3

/(ч • т) 

Картофель семенной 

100 

250 

Картофель продоволь-

ственный 

70 

250 

Корнеплоды 

70 

230 

Капуста 

150 

300 

Лук, чеснок 

150 

400 

 

А.3

 

По  данным  таблицы  А.2  принимаются  расчетные  коэффициенты,  р  и  s  для 

определения аэродинамического сопротивления слоя. 

А.4

 

Направление подачи воздуха в слой хранимой продукции снизу-вверх. 

А.5

 

Осуществляется  предварительный  выбор  ширины  зоны  В  (рисунок  А.1), 

обслуживаемой одним воздухораспределителем.  

Расстояние между воздухораспределителями не должно превышать 2 м. 

А.6

 

Предварительно назначается ширина воздухораспределительной решетки-b. 

 

Таблица А.2 - Значения коэффициентов и s для различных видов 

сельскохозяйственной продукции 

 

Продукт» 

Р 

S 

Картофель 

4995 

245 

Корнеплоды 

1090 

45 

Капуста 

1305 

75 

Морковь 

1565 

65 

Лук 

5995 

250 

 

СП РК 3.02-131-2012

 

29 

А.7

 

Назначается  тип  воздухораспределителя:  заглубленный  или  напольный.  При 

отсутствии  технологических  или  иных  противопоказаний  предпочтение  отдается 
зависимостям,  представленным  в  таблице  А.3  осуществляется  расчет  параметров 

k

р

, h

н

, k

н

. 

А.8

 

По  зависимостям,  представленным  в  таблице  А.3,  осуществляется  расчет 

параметров 

k

р

, h

н

, k

н

. 

 

ТаблицаА.3– Формулы для расчета параметров 

𝐤

р

, 𝐡

н

, 𝐤

н

. 

 

Параметр 

Заглубленный 

воздухораспределитель 

Напольный 

воздухораспределитель 

k

р

 

э = (1,69 − 1,24

b

B

)S ∙ 10

−3

 

c = (0,15

b

B

+ 0,69) ∙ exp (−0,019s)

 

л = 0,041 + 1,91 ∙ 10

−3

∙ s

 

s = а + ср

n

 

k

p

= s ∙ (0,35 + 0,2B)

∙ [(

B

b

− 1)

1,08−0,17M

]

 

э = (1,69 − 1,24

b

B

)S ∙ 10

−3

 

c = (0,15

b

B

+ 0,69) ∙ exp (−0,019s)

 

л = 0,041 + 1,91 ∙ 10

−3

∙ s

 

s = а + ср

n

 

d = (1.65 + 0.00134p

0.53

)

b
2

sin

2

α

 

K

p

= s ∙ (0,35 + 0,2B)

∙ [(

B

b

− 1)

1,08−0,17M

]

 

k

p

= d ∙ K

p

 

h

н

 

x = (1 −

b

B

) ∙ (3,94B − 0,81)

 

g = h(x), есл x ≤ 2,1

 

g = 1, есл x > 2,1

 

h

i

= B ∙ (0,5 − 0,05B + 0,037H) ∙ g

 

x = (1 −

b

B

) ∙ (3,94B − 0,81)

 

g = h(x), есл x ≤ 2,1

 

g = 1, есл x > 2,1

 

d

1

= (2,22 − 0,4H) ∙ exp [(0,37H

− 2,49) ∙

B

b

]

 

h

i

′

= B ∙ (0,5 − 0,05B + 0,037H) ∙ g

 

h

i

= h

i

′

+ d

1

∙

b
2

∙ sinα

 

k

н

 

k

i

= 0,55H

−0,18

∙ (1 −

b

B

)

 

k

i

′

= 0,55H

−0,18

∙ (1 −

b

B

)

 

k

i

= k

i

′

−

b

B

∙ (0,344H

−0,18

− 0,436)

∙ sinα

 

 

СП РК 3.02-131-2012 

 

30 

B

H

b

B/2

B/2

b

A

A

а) 

B

H

b

c

b

D

D