СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013)

СП РК 3.03-112-2013

287

Таблица М.1 – Потери предварительного напряжения арматуры

(продолжение)

Фактор, вызывающий потери

предварительного напряжения

Значение потерь предварительного

напряжения, МПа

7.Усадка бетона при натяжении:

а) на упоры:

- бетон естественного твердения
- бетон с тепловой обработкой
б) на бетон независимо от условий

твердения

Бетон классов по прочности на сжатие

В35 и ниже

В40

В45 и выше

Проявление потерь от усадки во времени следует учитывать в
соответствии с 7.1.7

8. Ползучесть бетона













 



150

при





0,75,





















375

300

при



> 0,75.

где



– то же, что и в поз. 6 настоящей таблицы, но с учетом

потерь по поз. 1– 6;

– передаточная прочность (см. 7.2.13);



– коэффициент, принимаемый равным для бетона:

- естественного твердения – 1,0;
- подвергнутого тепловой обработке при атмосферном

давлении – 0,85.

Проявление потерь от ползучести во времени следует учитывать в

соответствии с 7.1.7

9. Смятие  под  витками  спиральной    или
кольцевой  арматуры,  наматываемой  на
бетон  (при  диаметре  конструкции

еxt

до

3 м)

70 – 0,22

ext

10. Деформация обжатия стыков между
блоками (для конструкций, состоящих из
блоков)











 

где

– число швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой

арматуры;



– обжатие стыка, принимаемое равным для стыков:

- заполненных бетоном – 0,3 мм;
- клееных после отверждения клея – 0,0.

– длина натягиваемой арматуры, мм.

Допускается определение деформации стыков иными способами на
основании опытных данных

ПРИМЕЧАНИЕ Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры в соответствии с номерами
позиций присваивать обозначения от



до



СП РК 3.03-112-2013

288

Таблица М.2 - Коэффициенты для определения потерь предварительного

напряжения от трения арматуры

Поверхность канала

Коэффициент для определения потерь

от трения арматуры (см. поз.4 Таблицы М.1)





при арматуре в виде

пучков из высокопрочной

проволоки, арматурных

канатов класса К-7, стальных

канатов и гладких стержней

стержней

периодического

профиля

Гладкая металлическая
Бетонная, образованная с
помощью жесткого
каналообразователя (или
полиэтиленовых труб)
Гофрированные металлические
неизвлекаемые:
- новые
- подверженные коррозии
Гофрированная полиэтиленовая

0,003

0,005

0,0016

0,003

0,20

0,35

0,55

0,20
0,30
0,20

0,40

0,65

-
-
-

Таблица М.3 - Нормативные значения деформаций ползучести и усадки бетона

Показатель

Нормативное значение деформаций ползучести бетона

и усадки



для бетонов классов прочности на сжатие

В20

В22,5

В25

В27,5

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60



, МПа

-1

115

107

100

55*

50*

41**

39**





400

365*

330*

315** 300**

__________
* При осадке конуса 1-2 см;
** При жесткости смеси 35-30 с.
ПРИМЕЧАНИЕ 1 При определении



классы бетона должны соответствовать передаточной

прочности бетона

(см. 7.2.13);

ПРИМЕЧАНИЕ 2

Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке, значения



следует

уменьшать на 10 %.

СП РК 3.03-112-2013

289

Приложение Н

(обязательное)

Расчет жестких звеньев круглых железобетонных труб

Жесткие звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать на

изгибающие моменты (без учета нормальных и поперечных сил), расчетные значения
которых следует определять по формуле













, (Н.1)

где

– средний радиус звена, м;

– расчетное давление на звено, принимаемое равным:

- для железнодорожных труб

1,3 (



+ p



), (Н.2)

- для автодорожных труб

1,3



1,2



, (Н.3)



– нормативное вертикальное давление грунта насыпи, принимаемое по 6.2.3;



– нормативное вертикальное давление от временной вертикальной нагрузки,

принимаемое по 6.3.7;





















, (Н.4)

здесь



– нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки, град.;



– коэффициент, принимаемый в зависимости от условий опирания звена на

фундамент или грунтовую (профилированную) уплотненную подушку согласно
Таблице Н.1.

Таблица Н.1 – Коэффициенты, учитывающие условия опирания звена

Звено

Условие опирания

Коэффициент δ

Круглое

Круглое с плоской

пятой

На грунтовую (профилированную) уплотненную
подушку при





90°

На фундамент (бетонный, железобетонный) через
бетонную подушку при





120°

На фундамент (бетонный, железобетонный)
или на грунтовую уплотненную подушку

0,25

0,22

СП РК 3.03-112-2013

290

Приложение П

(обязательное)

Определение жесткостей сечений железобетонных элементов

для расчета прогибов и углов поворота с учетом ползучести бетона

П.1 Жесткость сечения предварительно напряженного элемента (целого по длине)

при длительном воздействии усилия предварительного напряжения

или постоянной

нагрузки

, приложенных в моменты времени

, рекомендуется определять по формуле

lim

red







, (П.1)

где

red

– жесткость приведенного сплошного сечения элемента;

– коэффициент, учитывающий влияние неупругих деформаций бетона при

кратковременном приложении нагрузки и принимаемый равным 0,85;



lim,i

– приведенная величина предельной характеристики ползучести

бетона.

При определении прогибов и углов поворота от действия временной нагрузки или

кратковременного действия постоянной нагрузки (в том числе кратковременного выгиба
от усилия предварительного напряжения) в Формуле (П.1) значение



lim,I

следует

принимать равным нулю, а жесткость

заменить на

П.2 Величины



lim,i

рекомендуется вычислять по формулам:

- при определении жесткости

lim i







 

, (П.2)

- при определении жесткости

















lim i





  

   

 





  

, (П.3)

где



– функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия)

бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при





) величину изменения

предварительного напряжения арматуры по П.3.

П.3 Определение компонентов для вычисления приведенной характеристики

ползучести бетона



lim,i



– функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия)

бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при





) величину изменения

предварительного напряжения арматуры и определяемая по формуле

































ser

, (П.4)

где

125

b ser

 

  

 



 

  

СП РК 3.03-112-2013

291







– характеристика бетонной части сечения;

– площадь и момент инерции бетонной части сечения относительно центра

тяжести сечения;

– расстояние от центра тяжести бетонной части сечения до центра тяжести

рассматриваемой напрягаемой арматуры;

– отношение модулей упругости арматуры и бетона, принимаемое по 7.3.16:



– коэффициент армирования напрягаемой арматурой (при площади

поперечного сечения



0,2

следует принимать



= (

+ A

)

/ A

);

b,ser

– расчетное сопротивление бетона осевому сжатию по Таблице 24 при

расчете по предельным состояниям второй группы и значение модуля упругости
бетона, МПа, по Таблице 29 (к началу данной стадии), соответствующее передаточной
прочности бетона

;



b,ser

– относительный уровень напряжений в бетоне в начале данной стадии



;



– характеристика линейной ползучести бетона, проявившаяся на

протяжении рассматриваемой стадии (за время



);

– удельная деформация ползучести бетона, соответствующая заданному

периоду выдержки под нагрузкой, ее рекомендуется определять по формулам:

при





lim











 



(П.5)

при









lim,

(П.6)

где



– время, отсчитываемое с момента приложения нагрузки, сут;

– параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации

ползучести бетона и принимаемый по Таблице П.1.

Таблица П.1 – Параметры, характеризующие скорость развития

деформации ползучести бетона во времени

Приведенные характеристики поперечного
сечения элемента, см (отношение площади
поперечного сечения элемента к его периметру)

2,5

5,0

7,5

10,0

12,5

15,0

20,0

и более

Параметры, характеризующие скорость
развития во времени деформации ползучести

сут

110

135

165

190

250

Для конструкций, эксплуатируемых в климатическом подрайоне IVА, согласно

СНиП РК 2.04-01 значение

для летнего времени года (август) следует снижать на 35 %,

а для зимнего (февраль) – увеличивать на 10 %, для остальных месяцев – принимать по
линейной интерполяции;

lim

– предельные значения удельных деформаций ползучести бетона:

lim

, (П.7)

СП РК 3.03-112-2013

292

здесь

— нормативное значение деформации ползучести бетона, принимаемое

согласно Приложению М;



— коэффициенты, приведенные в Таблице П.2.

Таблица П.2 – Коэффициенты, определяющие условия работы конструкций

Условия работы конструкции

Характеристика условий работы конструкции и числовое значение

соответствующих коэффициентов

Передаточная  прочность  бетона  на
сжатие  в  долях  от  проектного  класса
бетона

—

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

и более

Коэффициент ξ

—

1,7

1,6

1,4

1,25

1,15

1,0

Возраст бетона, сут

и менее

180

360

и более

Коэффициент ξ

0,8

0,7

0,6

0,5

Приведенная характеристика
поперечного сечения элемента
(см. Таблицу П.1), см

2,5

7,5

12,5

и более

Коэффициент ξ

0,85

0,76

0,72

0,69

0,67

0,64

Относительная влажность среды*, %

и менее

100

Коэффициент ξ

1,33

1,25

1,15

1,0

0,85

0,7

0,51

___________
*  Влажность  принимается  как  средняя  относительная  влажность  воздуха   наиболее  жаркого  месяца  по
СНиП  РК  2.04-01,  а  при  расположении  конструкций  в  подрайоне  IVА  –  как  среднемесячная  влажность,
соответствующая  времены  обжатия  бетона.  Для  массивных  элементов  при  отношении  площади  сечения  к
его периметру не менее 20 см значение ξ

принимается равным 0,55. Для типовых конструкций допускается

принимать ξ

равным 1.

СП РК 3.03-112-2013

293

Приложение Р

(обязательное)

Коэффициенты условий работы канатов

Р.1 Коэффициент условий работы

следует определять по формуле

0,264

–0 000125

0,17

 



 

 

(Р.1)

где

D = 2R

здесь

- радиус кривой, по которой отгибается на отклоняющем устройстве канат

одинарной свивки из проволоки диаметром

с временным сопротивлением от 1470 до

1765 МПа; при этом должно соблюдаться условие:



580 и



0,85;

= 1 - при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве по

круговой кривой диаметром

, мм, и соблюдении условий:

0, 7

15,





50,



52,



> 50.

где

— диаметр каната, мм.

При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки

через

плоские стальные накладки значение

следует принимать по Таблице Р.1.

Таблица Р.1 - Коэффициенты условий работы канатов

Поперечная нагрузка

, МН/м

4,9

9,8

14,7

19,6

Коэффициент

0,99

0,98

0,96

0,93

0,85

Р.2 Значение коэффициента условий работы

, при закреплении канатов в

концевых анкерах, следует принимать равным:

- 0,95 — при заливке конца каната в конической или цилиндрической полости

корпуса сплавом цветных металлов на длине не менее пятикратного диаметра каната;

- 1 — при заливке конца каната в конической полости корпуса эпоксидным

компаундом на длине не менее четырехкратного диаметра каната;

- 1 — при клиновых анкерах, применении алюминиевых прокладок и заполнении

пустот эпоксидным компаундом;

- 1 — в анкере со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в

анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из
стальной дроби.

СП РК 3.03-112-2013

294

Приложение С

(обязательное)

Коэффициенты для расчета по устойчивости стержней и балок

Таблица С.1 - Коэффициенты φ, φ

, φ

для расчета по устойчивости стержней и балок

из стали марок 16Д

Гибкость

 

Коэффициенты

  

для расчета по устойчивости стержней и балок из стали марок 16Д

по ГОСТ 6713 и Ст3 по ГОСТ 14637 и ГОСТ 535 при приведенном относительном эксцентриситете

0,10

0,25

0,50

0,75

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

5,00

0,93

0,85

0,79

0,68

0,60

(0,58)

0,52

(0,50)

0,43

(0,41)

0,35

0,30

0,27

0,24

0,21

0,17

0,92

0,84

0,78

0,68

(0,67)

0,60

(0,57)

0,52

(0,50)

0,42

(0,40)

0,35

0,30

0,26

0,23

0,21

0,17

0,90

0,83

0,77

(0,76)

0,67

(0,66)

0,58

(0,56)

0,50

(0,49)

0,41

(0,40)

0,34

0,29

0,26

0,23

0,21

0,17

0,88

0,81

0,76

(0,73)

0,65

(0,63)

0,56

(0,54)

0,49

(0,47)

0,40

(0,39)

0,33

0,29

0,25

0,22

0,21

0,17

0,85

0,79

(0,77)

0,73

(0,70)

0,63

(0,61)

0,54

(0,52)

0,47

(0,45)

0,39

(0,38)

0,32

0,28

0,24

0,22

0,20

0,17

0,82

(0,80)

0,76

(0,73)

0,70

(0,65)

0,60

(0,57)

0,51

(0,49)

0,45

(0,43)

0,37

(0,36)

0,31

0,27

0,24

0,22

0,20

0,16

0,78

(0,73)

0,72

(0,66)

0,66

(0,60)

0,57

(0,53)

0,49

(0,46)

0,43

(0,41)

0,35

(0,34)

0,30

0,26

0,23

0,21

0,19

0,16

0,74

(0,66)

0,67

(0,60)

0,62

(0,54)

0,54

(0,48)

0,46

(0,42)

0,41

(0,38)

0,34

(0,32)

0,29

0,25

0,22

0,20

0,19

0,16

0,69

(0,60)

0,62

(0,54)

0,57

(0,49)

0,50

(0,43)

0,43

(0,39)

0,38

(0,36)

0,32

(0,31)

0,28

0,24

0,22

0,20

0,19

0,15

0,63

(0,54)

0,56

(0,49)

0,51

(0,44)

0,45

(0,40)

0,40

(0,36)

0,36

(0,33)

0,30

(0,28)

0,26

0,23

0,21

0,19

0,18

0,15

100

0,56

(0,49)

0,49

(0,44)

0,45

(0,40)

0,41

(0,37)

0,37

(0,33)

0,33

(0,30)

0,29

(0,26)

0,25

0,22

0,20

0,19

0,17

0,14

110

0,49

(0,44)

0,43

(0,40)

0,41

(0,37)

0,37

(0,34)

0,34

(0,31)

0,31

(0,29)

0,27

(0,25)

0,24

0,21

0,19

0,18

0,17

0,14

120

0,43

(0,41)

0,39

(0,37)

0,37

(0,34)

0,34

(0,31)

0,31

(0,28)

0,29

(0,27)

0,25

(0,23)

0,22

0,20

0,18

0,17

0,16

0,13

130

0,38

(0,37)

0,35

(0,34)

0,33

(0,31)

0,31

(0,29)

0,29

(0,27)

0,26

(0,25)

0,23

(0,22)

0,21

0,19

0,17

0,16

0,15

0,13

140

0,34

0,31

0,30

(0,29)

0,28

(0,27)

0,26

(0,25)

0,24

(0,23)

0,21

0,20

0,18

0,16

0,15

0,14

0,12

150

0,31

0,28

0,27

0,25

0,23

0,22

0,20

0,18

0,16

0,15

0,14

0,12

160

0,28

0,26

0,24

0,23

0,22

0,21

0,19

0,17

0,15

0,14

0,13

0,11

170

0,25

0,24

0,22

0,21

0,20

0,19

0,17

0,16

0,15

0,14

0,13

0,12

0,11

180

0,23

0,21

0,20

0,19

0,18

0,16

0,15

0,14

0,13

0,12

0,11

0,10

190

0,21

0,20

0,19

0,18

0,17

0,15

0,14

0,13

0,12

0,11

0,10

200

0,19

0,18

0,17

0,16

0,15

0,14

0,13

0,12

0,11

0,10

ПРИМЕЧАНИЕ Для прокатных двутавров с параллельными гранями полок и сварных элементов двутаврового и
Н-образного сечений коэффициенты

  

согласно настоящему приложению применяются при собственных

остаточных сжимающих напряжениях на кромках полок не более 49 МПа. Для элементов указанного типа с собственными
остаточными сжимающими напряжениями на кромках полок свыше 49 МПа при расчете по устойчивости в плоскости полок
принимаются коэффициенты

  

указанные в скобках.

СП РК 3.03-112-2013

295

Таблица С.2 - Коэффициенты φ, φ

, φ

для расчета по устойчивости стержней

и балок из стали марок 15ХСНД, 345-10Г2С1Д, 345-10Г2С1,

325-09Г2СД, 325-09Г2С, 295-09Г2Д, 295-09Г2 и 325-14Г2

Гибкость

 

Коэффициенты

  

для расчета по устойчивости стержней и балок из стали марок

15ХСНД по ГОСТ 6713 и 345-10Г2С1Д, 345-10Г2С1, 325-09Г2СД, 325-09Г2С, 295-09Г2Д,

295-09Г2 и 325-14Г2 по ГОСТ 19281 при приведенном относительном эксцентриситете

0,10

0,25

0,50

0,75

1,00

1,50

2,00 2,50 3,00 3,50 4,00 5,00

0,93

0,86

0,78

0,69

0,62

0,54

0,44

0,34 0,28 0,24 0,22 0,20 0,17

0,92

0,84

0,77

0,68

0,60

0,52

0,43

0,34 0,28 0,24 0,22 0,20 0,17

0,90

0,83

0,76

0,66

0,58

0,51

0,41

0,33 0,28 0,24 0,22 0,20 0,17

0,88

0,81

0,73

0,63

0,56

(0,55)

0,49

(0,48)

0,40

(0,39)

0,32 0,27 0,24 0,21 0,19 0,16

0,85

(0,84)

0,77

(0,76)

0,69

(0,68)

0,59

(0,58)

0,52

(0,51)

0,46

(0,45)

0,38

(0,37)

0,31 0,26 0,23 0,21 0,19 0,16

0,80

(0,78)

0,72

(0,70)

0,64

(0,62)

0,54

(0,52)

0,48

(0,46)

0,43

(0,42)

0,36

(0,35)

0,30 0,25 0,22 0,21 0,19 0,16

0,74

(0,71)

0,66

(0,63)

0,58

(0,56)

0,48

(0,46)

0,43

(0,41)

0,39

(0,38)

0,33

(0,32)

0,28 0,25 0,22 0,20 0,18 0,15

0,67

(0,63)

0,58

(0,55)

0,51

(0,49)

0,43

(0,41)

0,39

(0,37)

0,35

(0,34)

0,30

(0,29)

0,27 0,23 0,21 0,20 0,18 0,15

0,58

(0,53)

0,50

(0,46)

0,45

(0,42)

0,38

(0,35)

0,35

(0,33)

0,32

(0,31)

0,27

(0,26)

0,25 0,22 0,20 0,18 0,17 0,14

0,48

(0,43)

0,43

(0,39)

0,40

(0,37)

0,34

(0,31)

0,31

(0,29)

0,29

(0,28)

0,25

(0,24)

0,23 0,21 0,19 0,18 0,16 0,14

100

0,40

(0,36)

0,38

(0,34)

0,35

(0,32)

0,30

(0,27)

0,28

(0,26)

0,26

(0,25)

0,23

(0,22)

0,21 0,19 0,18 0,17 0,16 0,13

110

0,35

(0,32)

0,33

(0,30)

0,31

(0,29)

0,27

(0,25)

0,25

(0,24)

0,23

(0,22)

0,21

(0,20)

0,20 0,19 0,17 0,16 0,15 0,13

120

0,30

(0,28)

0,29

(0,27)

0,27

(0,26)

0,24

(0,23)

0,23

(0,22)

0,22

(0,21)

0,19

(0,18)

0,18 0,17 0,16 0,15 0,14 0,12

130

0,27

(0,25)

0,25

(0,24)

0,24

(0,23)

0,22

(0,21)

0,21

(0,20)

0,19

(0,18)

0,18

(0,17)

0,17 0,16 0,15 0,14 0,13 0,12

140

0,24

(0,23)

0,23

(0,22)

0,22

(0,21)

0,20

(0,19)

0,19

(0,18)

0,18

(0,17)

0,17

(0,16)

0,16 0,15 0,14 0,13 0,13 0,11

150

0,22

0,21

0,20

0,18

0,17

0,15

0,14 0,13 0,13 0,12 0,11 0,10

160

0,20

0,19

0,18

0,17

0,16

0,15

0,14

0,14 0,13 0,12 0,12 0,11 0,10

170

0,18

0,17

0,16

0,15

0,14

0,13

0,12 0,12 0,11 0,11 0,10 0,09

180

0,16

0,15

0,14

0,13

0,12

0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 0,09

190

0,15

0,14

0,13

0,12

0,11

0,10 0,10 0,10 0,09 0,09 0,08

200

0,13

0,12

0,11

0,10

0,09 0,09 0,09 0,08 0,08 0,08

ПРИМЕЧАНИЕ См. примечание к Таблице C.1.

СП РК 3.03-112-2013

296

Таблица С.3 – Коэффициенты φ, φ

, φ

для расчета по устойчивости стержней

и балок из стали марок 10ХСНД, 390-14Г2АФД и 390-15Г2АФДпс

Гибкость

 

Коэффициенты ,

  

для расчета по устойчивости стержней

и балок из стали марок 10ХСНД по ГОСТ 6713 и 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс по ГОСТ 19281 при

приведенном относительном эксцентриситете

0,10

0,25

0,50

0,75

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

5,00

0,93

0,86

0,78

0,70

0,63

0,55

0,45

0,35

0,29

0,25

0,23

0,21

0,18

0,92

0,84

0,77

0,68

0,60

0,52

0,43

0,34

0,28

0,24

0,22

0,20

0,17

0,90

0,83

0,76

0,66

0,58

0,51

0,41

0,33

0,28

0,24

0,22

0,20

0,17

0,88

0,81

0,73

0,63

0,55

0,48

0,39

0,32

0,27

0,24

0,21

0,19

0,16

0,84

(0,83)

0,76

(0,75)

0,68

(0,67)

0,58

(0,57)

0,51

(0,50)

0,45

(0,44)

0,37

(0,36)

0,31

(0,30)

0,26

(0,25)

0,23

(0,22)

0,21

(0,20)

0,19

(0,18)

0,16

(0,15)

0,79

(0,77)

0,71

(0,69)

0,63

(0,61)

0,53

(0,51)

0,47

(0,45)

0,43

(0,41)

0,36

(0,34)

0,31

(0,29)

0,26

(0,24)

0,23

(0,21)

0,21

(0,20)

0,19

(0,18)

0,16

(0,15)

0,73

(0,70)

0,65

(0,62)

0,58

(0,55)

0,48

(0,45)

0,43

(0,40)

0,40

(0,37)

0,34

(0,31)

0,30

(0,27)

0,26

(0,24)

0,23

(0,21)

0,21

(0,19)

0,19

(0,17)

0,16

(0,14)

0,63

(0,59)

0,55

(0,51)

0,49

(0,45)

0,41

(0,37)

0,39

(0,33)

0,36

(0,30)

0,31

(0,25)

0,29

(0,23)

0,25

(0,19)

0,23

(0,17)

0,21

(0,16)

0,19

(0,14)

0,16

(0,11)

0,53

(0,49)

0,46

(0,42)

0,42

(0,38)

0,35

(0,31)

0,33

(0,29)

0,31

(0,27)

0,26

(0,22)

0,25

(0,21)

0,22

(0,18)

0,20

(0,16)

0,18

(0,14)

0,17

(0,13)

0,14

(0,10)

0,43

(0,38)

0,39

(0,34)

0,37

(0,32)

0,31

(0,26)

0,29

(0,24)

0,28

(0,23)

0,24

(0,19)

0,23

(0,18)

0,21

(0,16)

0,19

(0,14)

0,18

(0,13)

0,17

(0,11)

0,14

(0,09)

100

0,35

(0,32)

0,33

(0,30)

0,31

(0,28)

0,26

(0,23)

0,25

(0,22)

0,24

(0,21)

0,21

(0,18)

0,20

(0,17)

0,19

(0,15)

0,19

(0,14)

0,18

(0,13)

0,17

(0,11)

0,14

(0,08)

110

0,30

(0,27)

0,28

(0,25)

0,27

(0,24)

0,23

(0,20)

0,22

(0,19)

0,20

(0,17)

0,18

(0,15)

0,18

(0,15)

0,17

(0,14)

0,15

(0,12)

0,15

(0,11)

0,15

(0,10)

0,13

(0,08)

120

0,26

(0,24)

0,25

(0,23)

0,24

(0,22)

0,21

(0,19)

0,20

(0,18)

0,19

(0,17)

0,16

(0,14)

0,16

(0,14)

0,15

(0,13)

0,14

(0,12)

0,13

(0,11)

0,12

(0,10)

0,10

(0,08)

130

0,23

(0,21)

0,22

(0,20)

0,21

(0,19)

0,19

(0,17)

0,18

(0,16)

0,17

(0,15)

0,15

(0,13)

0,15

(0,13)

0,14

(0,12)

0,13

(0,11)

0,12

(0,10)

0,11

(0,09)

0,10

(0,08)

140

0,21

(0,20)

0,20

(0,19)

0,19

(0,18)

0,17

(0,16)

0,16

(0,15)

0,16

(0,15)

0,14

(0,13)

0,14

(0,13)

0,13

(0,12)

0,12

(0,11)

0,11

(0,10)

0,11

(0,09)

0,09

(0,08)

150

0,19

0,18

0,17

0,15

0,14

0,12

0,11

0,10

0,09

0,08

0,07

160

0,17

0,16

0,15

0,14

0,13

0,12

0,11

0,10

0,09

0,08

0,07

170

0,15

0,14

0,13

0,12

0,11

0,10

0,09

0,08

0,07

0,06

180

0,13

0,12

0,11

0,10

0,09

0,08

0,07

0,06

190

0,12

0,11

0,10

0,09

0,08

0,07

0,06

0,05

200

0,11

0,10

0,09

0,08

0,07

0,06

0,05

ПРИМЕЧАНИЕ См. примечание к Таблице C.1.

Таблица С.4 - Значения коэффициента α

Марка стали

Толщина проката, мм

Значение коэффициента



16Д

До 20

от 21-40

41-60

0,0324
0,0316
0,0309

15ХСНД

8-32

33-50

0,0378
0,0372

10ХСНД

8-40

0,0412

390-14Г2АФД

4-50

0,0415

390-15Г2АФДпс

4-32

0,0415

СП РК 3.03-112-2013

298

Приложение Т

(обязательное)

Расчет по устойчивости полок и стенок элементов,

подкрепленных ребрами жесткости

Т.1 Прямоугольные отсеки полок и стенок (далее – пластинки), заключенные

между подкрепляющими их по контуру ортогональными деталями (ребра жесткости,
полка для стенки и стенка для полки), следует рассчитывать по устойчивости. При
этом расчетными размерами и параметрами проверяемой пластинки являются:

– длина пластинки, равная расстоянию между осями поперечных ребер жесткости;

– расчетная ширина пластинки, равная:

- при отсутствии продольных ребер жесткости у прокатного или сварного элемента –

расстоянию между осями поясов

или осями стенок коробчатого сечения

;

- то же, у составного элемента с болтовыми соединениями – расстоянию между

ближайшими рисками поясных уголков;

- при наличии продольных ребер жесткости у сварного или прокатного элемента –

расстоянию от оси пояса (стенки) до оси крайнего продольного ребра жесткости

или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости

(

= 2; 3; 4; 5...);

- то же, у составного элемента с болтовыми соединениями – расстоянию от оси

крайнего ребра жесткости до ближайшей риски поясного уголка

или расстоянию

между осями соседних продольных ребер жесткости

(

= 2; 3; 4; 5...);

– толщина проверяемой пластинки;

– толщина и расчетная ширина листа, ортогонального к проверяемой

пластинке; в расчетную ширину этого листа в двутавровом сечении следует включать (в
каждую сторону от проверяемой пластинки) участок листа шириной



, но не более

ширины свеса, а в коробчатом сечении – участок шириной 1/2



, но не более половины

расстояния между стенками коробки (здесь коэффициенты



следует определять по

8.4.7.8);









здесь



определяются по Т.2;























, здесь



– коэффициент, принимаемый по Таблице Т.1.

В случае если проверяемая пластинка примыкает к пакету из двух листов и более, за

принимаются толщина и расчетная ширина первого листа пакета, непосредственно

примыкающего к указанной пластинке.

СП РК 3.03-112-2013

299

Таблица Т.1 - Коэффициенты β

Характер закрепления сжатого пояса конструкцией проезжей части

Значение

коэффициента β

К поясу с помощью лапчатых болтов прикреплены мостовые брусья

0,3

К поясу с помощью высокопрочных шпилек и деревянных подкладок
прикреплены сборные железобетонные плиты проезжей части

0,5

Пояс свободен

0,8

К поясу приварен внахлестку или встык лист ортотропной плиты

2,0

К поясу с помощью закладных деталей и высокопрочных болтов
присоединена сборная проезжая часть сталежелезобетонного пролетного
строения

1,5

К поясу непрерывно по всей длине пролета присоединена проезжая часть
сталежелезобетонного пролетного строения с помощью высокопрочных
болтов и подливки цементно-песчаным раствором

Т.2 Расчет по устойчивости пластинок следует выполнять с учетом всех

компонентов напряженного состояния –





Напряжения





следует вычислять в предположении упругой работы

материала по сечению брутто без учета коэффициентов продольного изгиба.

Максимальное



и минимальное



продольные нормальные напряжения

(положительные при сжатии) по продольным границам пластинки следует определять по
формулам:

max

 



(Т.1)

min







. (Т.2)

где

max

min

– максимальное и минимальное расстояния от нейтральной оси до

продольной границы пластинки (с учетом знака);

– среднее значение изгибающего момента в пределах отсека при





1; если

длина отсека больше его расчетной ширины, то

следует вычислять для более

напряженного участка длиной, равной ширине отсека; если в пределах отсека момент
меняет знак, то

следует вычислять на участке отсека с моментом одного знака.

Среднее касательное напряжение



следует определять:

- при отсутствии продольных ребер жесткости – по формуле

max







, (Т.3)

где

max





, (Т.4)

- при их наличии – по формуле











, (Т.5)

СП РК 3.03-112-2013

300

В Формулах (Т.4) и (Т.5):

– среднее значение поперечной силы в пределах отсека, определяемое так же, как

;



– значения касательных напряжений на продольных границах пластинки,

определяемые по Формуле (Т.4) при замене

max

соответствующими значениями

Поперечное нормальное напряжение



(положительное при сжатии), действующее

на внешнюю кромку крайней пластинки, следует определять:

- от подвижной нагрузки – по формуле





, (Т.6)

где

– распределенное давление на внешнюю кромку крайней пластинки,

определяемое по Приложению Е;

- от сосредоточенного давления силы

– по формуле





, (Т.7)

где

– условная длина распределения нагрузки.

Условную длину распределения нагрузки

следует определять:

- при передаче нагрузки непосредственно через пояс балки или через рельс и пояс –

по формуле



, (Т.8)

где

– коэффициент, принимаемый для сварных и прокатных элементов равным

3,25, для элементов с соединениями на высокопрочных болтах – 3,75, на обычных
болтах – 4,5;

– момент инерции пояса балки или сумма моментов инерции пояса и рельса;

- при передаче нагрузки от катка через рельс, деревянный лежень и пояс балки

следует принимать равной 2

(где

– расстояние от поверхности рельса до кромки

пластинки), но не более расстояния между соседними катками.

Поперечные нормальные напряжения



на границе второй и последующих

пластинок следует определять, как правило, по теории упругости.

Допускается их определять:
- при нагрузке, распределенной по всей длине пластинки, – по формуле

















, (Т.9)

- при сосредоточенной нагрузке – по формуле













































arctg

, (Т.10)

В Формулах (Т.9) и (Т.10):

0,5

 

 

СП РК 3.03-112-2013

301

где

– часть высоты стенки, равная расстоянию от оси нагруженного пояса в

сварных и прокатных балках или от ближайшей риски поясного уголка в балках с
болтовыми соединениями до границы проверяемой пластинки;

– полная высота стенки.

Т.3 Критические напряжения



x,cr



y,cr



xy,cr



x,cr,еf



y,cr,ef



xy,cr,ef

следует

определять в предположении действия только одного из рассматриваемых напряжений





. Приведенные критические напряжения



x,cr,еf



y,cr,ef



xy,cr,ef

в общем случае

вычисляют в предположении неограниченной упругости материала на основе теории
устойчивости первого рода (бифуркация форм равновесия) для пластинчатых систем.

Значения приводимых в Таблицах Т.2, Т.4 – Т.13 параметров для определения

критических напряжений в пластинках допускается находить по линейной интерполяции.

Т.4 Расчет по устойчивости стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющей

только поперечные ребра жесткости, следует выполнять по формуле

















































, (Т.11)

где



x,cr



y,cr

– критические нормальные напряжения соответственно продольное и

поперечное;



xy,cr

– критическое касательное напряжение;



– коэффициент, принимаемый по Таблице Т.2;





















200

– коэффициент, вводимый при расчете автодорожных и

городских мостов при

> 100.

Таблица Т.2 – Коэффициенты





0,5

1,0

1,5

2,0

3,0

4,0



1,00

1,05

1,10

1,15

1,20

1,30

1,40

Критические напряжения



x,cr



y,cr



xy,cr

следует определять по формулам Таблицы

Т.3 в зависимости от приведенных критических напряжений



x,cr,еf



y,cr,ef



xy,cr,ef

вычисляемых по Т.4.1 – Т.4.3 настоящего приложения. При этом



xy,cr

определяется по

формулам для



x,cr

с подстановкой в них соотношений:

0, 6

xy cr

x cr ef

x cr

x cr ef











Т.4.1 Приведенное критическое продольное нормальное напряжение для пластинок

стенки изгибаемого элемента следует определять по формуле

100

9, 05 10

x cr ef

























, (Т.12)

где



– коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый для элементов с

болтовыми соединениями равным 1,4, для сварных элементов – по Таблице Т.4;

ε – коэффициент, принимаемый по Таблице Т.5.

СП РК 3.03-112-2013

302

Таблица Т.3 - Формулы для определения критических напряжений ζ

x,cr

и ζ

y,cr

Марка стали

Интервал

значений

x cr ef



МПа

Формулы* для определения

x cr



y cr



16Д

0-196

0,9

x cr

x cr ef







196-385

170,7

0,6375

0, 4048 10

x cr ef

x cr



















 





















Свыше 385

0,03114

0,9419 10

x cr ef

x cr

























15ХСНД

0-207

0,9

x cr

x cr ef







207-524

201, 2

1,024

0,0795 10

x cr ef

x cr



















 





















Свыше 524

0,03572

1, 290 10

x cr ef

x cr

























10ХСНД,

390-14Г2АФД,

390-15Г2АФДпс

0-229

0,9

x cr

x cr ef







229-591

215,8

1, 238

1,1091 10

x cr ef

x cr



















 























Свыше 591

0,03677

1,561 10

x cr ef

x cr

























__________

* При определении поперечных нормальных критических напряжений в формулах заменяют:

x cr



на

y cr



x cr ef



на

y cr ef



Здесь

— коэффициент условий работы, принимаемый по Таблице 60.

Таблица Т.4 - Коэффициенты χ



0,25

0,5

1,0

2,0

4,0

10,0

Св. 10



1,21

1,33

1,46

1,55

1,60

1,63

1,65

Таблица Т.5 - Коэффициенты ε



Значение коэффициента



при



0,4

0,5

0,6

0,67

0,75

0,8

0,9

1,0

1,5

2 и

более

8,41

6,25

5,14

4,75

4,36

4,2

4,04

4,0

4,34

4,0

0,67

10,8

8,0

7,1

6,6

6,1

6,0

5,9

5,8

6,1

5,8

0,80

13,3

9,6

8,3

7,7

7,1

6,9

6,7

6,6

7,1

6,6

1,00

15,1

11,0

9,7

9,0

8,4

8,1

7,9

7,8

8,4

7,8

1,33

18,7

14,2

12,9

12,0

11,0

11,2

11,1

11,0

11,5

11,0

2,00

29,1

25,6

24,1

23,9

24,1

24,4

25,6

24,1

23,9

3,00

54,3

54,5

58,0

53,8

4,00

95,7

СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013) - часть 42