СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013)

СП РК 3.03-112-2013

303

Т.4.2 Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение



y,cr,ef

для

пластинок стенки изгибаемого элемента следует определять по формуле

100























, (Т.13)

где



– коэффициент, принимаемый равным единице при нагрузке, распределенной

по всей длине пластинки, и по Таблице Т.6 – при сосредоточенной нагрузке;



– коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый по Таблице Т.7;

– коэффициент, принимаемый по Таблице Т.8.

Таблица Т.6 – Коэффициенты ζ



Значение коэффициента



при



0,10

0,11

0,12

0,13

0,14

0,15

0,16

0,18

0,20

0,25

0,30

0,35

0,5

1,70

1,67

1,65

1,63

1,61

1,60

0,6

1,98

1,93

1,89

1,85

1,82

1,80

1,79

1,78

1,76

1,72

1,71

1,69

0,7

2,23

2,17

2,11

2,06

2,02

1,98

1,96

1,93

1,89

1,82

1,79

1,76

0,8

2,43

2,35

2,28

2,22

2,17

2,12

2,10

2,05

2,01

1,91

1,86

1,82

0,9

2,61

2,51

2,43

2,36

2,30

2,24

2,21

2,16

2,11

1,98

1,92

1,87

1,0

2,74

2,64

2,55

2,47

2,40

2,34

2,31

2,24

2,17

2,04

1,97

1,91

1,2

2,79

2,68

2,59

2,51

2,43

2,37

2,33

2,26

2,19

2,05

1,98

1,91

1,4

2,84

2,73

2,63

2,54

2,46

2,39

2,35

2,28

2,21

2,05

1,98

1,91

1,5

2,86

2,75

2,65

2,56

2,48

2,41

2,37

2,30

2,22

2,07

1,99

1,91

2,0 и более

2,86

2,75

2,65

2,55

2,47

2,40

2,36

2,28

2,20

2,05

1,96

1,88

ПРИМЕЧАНИЕ

1, 04

 

Таблица Т.7 - Коэффициенты



Значение коэффициента



при



0,4

0,6

0,8

1,0

1,5

2,0 и более

0,25

1,19

1,20

1,19

1,18

0,5

1,24

1,29

1,30

1,32

1,0

1,28

1,36

1,41

1,47

1,52

1,56

4,0

1,32

1,45

1,57

1,73

1,97

2,21

10 и более

1,34

1,49

1,65

1,88

2,51

2,95

Т.4.3 Приведенное критическое касательное напряжение



xy,cr,ef

для пластинок стенок

изгибаемого элемента следует определять по формуле

100

760

1020

476







































, (Т.14)

где

– меньшая сторона отсека (

или

);



– коэффициент, принимаемый равным



при

и 1/



при

;



– коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый равным единице для

элементов с болтовыми соединениями и по Таблице Т.9 – для сварных элементов.

СП РК 3.03-112-2013

304

Таблица Т.8 – Коэффициенты z

0,4

4,88

0,5

5,12

0,6

5,37

0,7

5,59

0,8

5,80

1,0

6,26

1,2

6,87

1,4

7,69

1,6

8,69

1,8

9,86

2,0

11,21

2,5 и более

15,28

Таблица Т.9 - Коэффициенты





Значение коэффициента



при



0,5

0,67

1,0

2,0

2,5 и более

0,25

1,014

1,063

1,166

1,170

1,192

0,5

1,016

1,075

1,214

1,260

1,300

1,0

1,017

1,081

1,252

1,358

1,416

2,0

1,018

1,085

1,275

1,481

1,516

5,0

1,018

1,088

1,292

1,496

1,602

10,0

1,018

1,088

1,298

1,524

1,636

Свыше 10

1,018

1,089

1,303

1,552

1,680

Т.5 Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов,

имеющих поперечные ребра и одно продольное ребро в сжатой зоне, следует выполнять:

первой пластинки – между сжатым поясом и продольным ребром – по формуле



































, (Т.15)

где



– коэффициент, принимаемый по Таблице Т.2;





– напряжения, определяемые по Т.2;



x,cr



y,cr



xy,cr

– критические напряжения, определяемые согласно Т.4;

второй пластинки – между растянутым поясом и продольным ребром – по Формуле

(Т.11), принимая при этом



= 1.

Т.5.1 Приведенное критическое продольное нормальное напряжение



x,cr,еf

следует

определять по Формуле (Т.12), при этом коэффициент упругого защемления



следует

принимать:

- первой пластинки: элементов с болтовыми соединениями –



= 1,3; таких же и

сварных элементов при объединении с железобетонной плитой –



= 1,35; прочих

сварных элементов – по Таблице Т.10;

- второй пластинки –



= 1.

СП РК 3.03-112-2013

305

Таблица Т.10 - Коэффициенты



0,5

1,0

2,0

5,0

10 и более



1,16

1,22

1,27

1,31

1,35

Т.5.2 Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение



x,cr,еf

в первой

пластинке следует определять по формуле





100



























, (Т.16)

где

– коэффициент, принимаемый равным 1,0 при



= (

a/h

)



0,7 и

2,0 при 0,7 >



> 0,4;



– коэффициент упругого защемления, принимаемый по Таблице Т.11 для

элементов, объединенных с железобетонной плитой, и для балок с болтовыми
соединениями, по Таблице Т.12 – для сварных балок.

Таблица Т.11 – Коэффициенты χ



0,5

0,8

1,0

1,5

2,0 и более



1,07

1,18

1,31

1,52

1,62

Таблица Т.12 - Коэффициенты χ



Значение коэффициента



при



0,5

0,6

0,9

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

1,06

1,07

1,13

1,17

1,31

1,32

1,29

1,25

1,06

1,07

1,14

1,19

1,38

1,44

1,43

1,39

Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение



x,cr,еf

при

воздействии сосредоточенной нагрузки, когда действующие напряжения определяются по
Формуле (Т.7), следует вычислять по Формуле (Т.16) с умножением на коэффициент 1,55;

если при этом

> 2

+ 2

, то надлежит принимать







Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение



x,cr,еf

во второй

пластинке следует определять по Формуле (Т.13), при этом следует принимать:



= 1;

– по Таблице Т.8;



– по Таблице Т.6 при



= 0,35.

Т.5.3 Приведенное критическое касательное напряжение



x,cr,еf

следует определять по

Формуле (Т.14), при этом для первой пластинки вместо коэффициента защемления



должен быть принят коэффициент









, для второй пластинки –



= 1.

Т.6 Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов,

имеющих поперечные ребра и несколько продольных ребер жесткости, следует
выполнять:

- первой пластинки – между сжатым поясом и ближайшим ребром – по

Формуле (Т.15) и Формулам (Т.12), (Т.16) и (Т.14) для



x,cr,ef



y,cr,ef



xy,cr,ef

соответственно;

СП РК 3.03-112-2013

306

- для последующих сжатых пластинок – по формулам для первой пластинки,

принимая коэффициент защемления



= 1;

- для сжато-растянутой пластинки – по Формуле (Т.11), принимая



= 1, и

Формулам (Т.12), (Т.16) и (Т.14) для



x,cr,еf



y,cr,ef



xy,cr,ef

как для второй пластинки по Т.5.

Расчет по устойчивости пластинки растянутой зоны стенки следует выполнять по

формуле























, (Т.17)

где



y,cr



xy,cr

– критические поперечное нормальное и касательное напряжения,

определяемые по



y,cr,ef



xy,cr,ef

согласно указаниям Т.4, при этом приведенное критическое

поперечное нормальное напряжение



y,cr,ef

следует определять по формуле

100

476























(Т.18)

где



– коэффициент, принимаемый по Таблице Т.13.

Таблица Т.13 - Коэффициенты δ

Тип пластинки

Значение коэффициента



при

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

1,0

1,5

2,0

Примыкающая к растянутому

поясу

1240

1380

1520

1650

1820

2240

3860

6300

Промежуточная

920

970

1020

1060

1100

1190

1530

2130

ПРИМЕЧАНИЕ

следует определять по Т.1.

Приведенное критическое касательное напряжение



xy,cr,ef

следует определять:

- для пластинки, примыкающей к растянутому поясу, – по формуле

100

950

1250

476





































(Т.19)

- для промежуточной растянутой пластинки – по формуле

100

760

1020

476





































(Т.20)

где

– меньшая сторона отсека (

или

);



– коэффициент, принимаемый равным



при

и 1/



при

Т.7 Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных сжато-изгибаемых

элементов (балки жесткости пролетного строения распорной системы, арки или пилона)
при сжатии сечения по всей высоте следует выполнять по формуле































(Т.21)

где



– максимальное продольное нормальное напряжение на границе пластинки

от продольной силы

и изгибающего момента

, принимаемого в соответствии с Т.2;

СП РК 3.03-112-2013

308

Приложение У

(обязательное)

Коэффициенты для расчета на выносливость

Таблица У.1 — Эффективные коэффициенты концентрации напряжений



для

расчета стальных конструкций мостов на выносливость

Расположение расчетного сечения

и характеристика конструкции

Коэффициент



для марок стали

16Д

15ХСНД, 10ХСНД,

390-14Г2АФД,

390-15Г2АФДпс

1 По основному металлу после дробеметной очистки или с
необработанной прокатной поверхностью у деталей с
прокатными или обработанными фрезерованием, строганием
кромками в сечениях вне сварных швов и болтов

1,0

2 То же с кромками, обрезанными газовой машинной резкой:

а) нормального качества

1,1

1,2

б) чистовой (смыв-процесс, резка с кислородной завесой,
кислородно-плазменная)

1,0

3 По основному металлу деталей в сечениях:

а) нетто по соединительным болтам составных элементов, а также
у свободного отверстия (Рисунок У.1)

1,3

1,5

б) нетто у отверстия с поставленным в него высокопрочным
болтом, затянутым на нормативное усилие (Рисунок У.2)

1,1

1,3

в) брутто по первому ряду высокопрочных болтов
в прикреплении фасонки к не стыкуемым в данном узле поясам
сплошных балок и элементам решетчатых ферм (Рисунок У.3)

1,3

1,5

г) то же, в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых
элементов, у которых:

- непосредственно перекрытая часть сечения (2



) составляет,

не менее: 80 % общей площади сечения, в том числе при
двусторонних накладках — 60 % (Рисунок У.4)

1,4

1,6

- непосредственно перекрытая часть сечения (2



) составляет,

не менее: 60 % общей площади сечения, в том числе при
двусторонних накладках — 40 % (см. Рисунок У.4)

1,5

1,7

д) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними
накладками двухстенчатых элементов, у которых
непосредственно перекрытая часть сечения (2



) составляет

(Рисунок У.5), % общей площади сечения:

- 60 и более

1,6

1,8

- менее 60

1,7

1,9

е) то же, в прикреплении к узлу или в cтыке с односторонними
накладками одностенчатых элементов (Рисунок У.6)

2,2

2,5

4 По основному металлу деталей в сечении по границе
необработанного стыкового шва с усилением, имеющим
плавный переход (при стыковании листов одинаковой толщины
и ширины)

1,5

1,8

СП РК 3.03-112-2013

309

Таблица У.1 — Эффективные коэффициенты концентрации напряжений



для

расчета стальных конструкций мостов на выносливость

(продолжение)

Расположение расчетного сечения

и характеристика конструкции

Коэффициент



для марок стали

16Д

15ХСНД, 10ХСНД,

390-14Г2АФД,

390-15Г2АФДпс

5 По основному металлу деталей в сечении по зоне перехода к
стыковому шву, обработанному в этом месте абразивным кругом
или фрезой при стыковании листов:

а) одинаковой толщины и ширины

1,0

б) разной ширины в сечении по более узкому листу

1,2

1,4

в) разной толщины в сечении по более тонкому листу

1,3

1,5

г) разной толщины и ширины в сечении по листу
с меньшей площадью

1,6

1,9

6 По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку,
в сечении по границе лобового углового шва:

а) без механической обработки этого шва при отношении его
катетов

b a



(при направлении большего катета

вдоль

усилия)

2,3

3,2

б) то же, при отношении катетов

=1,5

2,7

3,7

в) при механической обработке этого шва и отношении катетов

b a



1,2

1,4

г) то же, при отношении катетов

=1,5

1,6

1,9

7 По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку
фланговыми угловыми швами, в сечениях по концам этих швов
независимо от их обработки

3,4

4,4

8 По основному металлу растянутых поясов балок
и элементов ферм в сечении по границе поперечного углового
шва, прикрепляющего диафрагму или ребро жесткости:

а) без механической обработки шва, но при наличии плавного
перехода от шва к основному металлу при сварке:

- ручной

1,6

1,8

- полуавтоматической под флюсом

1,3

1,5

б) при механической обработке шва фрезой

1,0

1,1

9 Сечения составных элементов из листов, соединенных
непрерывными продольными швами, сваренными автоматом,
при действии усилия вдоль оси шва

1,0

10 По основному металлу элементов в местах, где обрываются
детали:

а) фасонки, привариваемые встык к кромкам поясов балок и
ферм или втавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам
ферм, при плавной криволинейной форме и механической
обработке перехода от фасонки к поясу, при полном
проплавлении толщины фасонки

1,2

1,4

б) оба пояса на стенке двутаврового сечения при условии
постепенного уменьшения к месту обрыва ширины и толщины
пояса, присоединения стенки к поясам на концевом участке с
полным проплавлением и механической обработкой перехода
поясов к стенке

1,3

1,6

СП РК 3.03-112-2013

310

Таблица У.1 — Эффективные коэффициенты концентрации напряжений



для расчета

стальных конструкций мостов на выносливость

(продолжение)

Расположение расчетного сечения

и характеристика конструкции

Коэффициент



для марок стали

16Д

15ХСНД, 10ХСНД,

390-14Г2АФД,

390-15Г2АФДпс

в) один лист пакета пояса сварной балки при ум еньшении к месту
обрыва толщины с уклоном не круче 1:8 и ширины листа со
сведением ее на нет с уклоном не круче 1:4 и с механической
обработкой концов швов

1,2

1,4

г) накладная деталь для усиления ослабленного отверстиями
сечения элемента (компенсатор ослабления) при симметричном
уменьшении ее ширины со сведением на нет, с уклоном не
круче 1:1 и с механической обработкой концов швов

1,2

1,4

11 По основному металлу элементов проезжей части в сечениях
по крайнему ряду высокопрочных болтов
в прикреплении:

а) диагонали продольных связей к нижнему поясу продольной
балки, а также «рыбки» к нижнему поясу поперечной балки

1,1

1,3

б) фасонки горизонтальной диафрагмы к нижнему поясу
продольной балки

1,3

1,5

в) «рыбки» к верхнему поясу продольной балки

1,6

1,8

12 По оси стыкового шва с полным проплавлением корня шва:

а) при автоматической и полуавтоматической сварке под
флюсом и ручной сварке, с контролем с помощью
ультразвуковой дефектоскопии (УЗД)

1,0

б) то же, без контроля УЗД

1,2

1,4

13 По расчетному сечению углового шва:

а) лобового шва, выполненного сваркой:

- ручной

2,3

3,2

- автоматической и полуавтоматической под флюсом

1,9

2,4

б) флангового шва

3,4

4,4

в) продольного соединительного шва составного элемента на
участке его прикрепления к узлу при непосредственном
перекрытии стыковыми накладками или узловыми фасонками
лишь части сечения

1,5

1,7

г) продольного поясного шва балки

1,7

1,9

14 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в
зоне перехода к монтажному стыковому шву, выполненному
односторонней автоматической сваркой под флюсом:

а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной
подкладке, без механической обработки усиления

2,4

2,7

б) то же, с механической обработкой усиления с обратной
стороны стыка

1,6

1,8

в) на стеклотканево-медной подкладке с применением
гранулированной металлохимической присадки, без
механической обработки усиления

1,5

1,65

15 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в
зоне перехода к потолочному угловому шву его монтажного
соединения с поясом главной балки или фермы внахлестку:

СП РК 3.03-112-2013

311

Таблица У.1 — Эффективные коэффициенты концентрации напряжений



для

расчета стальных конструкций мостов на выносливость

(продолжение)

Расположение расчетного сечения

и характеристика конструкции

Коэффициент



для марок стали

16Д

15ХСНД, 10ХСНД,

390-14Г2АФД,

390-15Г2АФДпс

а) выполненному ручной сваркой

6,4

7,1

б) то же, с применением монтажной полосовой вставки,
привариваемой встык к кромкам ортотропных плит,
прикрепляемых внахлестку к поясу балки

3,8

4,2

16 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в
зоне перехода к его монтажному стыковому соединению с
поясом главной балки или фермы, выполненному
односторонней автоматической сваркой под флюсом:

а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной
подкладке, с механической обработкой усиления с обратной
стороны стыка, при одинаковой толщине стыкуемых листов

1,6

1,8

б) то же, при разной толщине стыкуемых листов

1,8

2,0

в) на стеклотканево-медной подкладке с применением
металлохимической присадки, без механической обработки
усиления, при одинаковой толщине стыкуемых листов

1,5

1,65

г) то же, при разной толщине стыкуемых листов

1,7

1,9

17 По основному металлу в зоне узла пересечения продольного
ребра ортотропной плиты с поперечным в одноярусной
ортотропной плите:

а) продольное ребро проходит через V-образный вырез с
выкружками на концах радиусом от 15 до 20 мм в стенке
поперечного ребра и приварено к ней с одной стороны двумя
угловыми швами

2,2

2,4

б) продольное ребро проходит через вырез в стенке поперечного
ребра и в опорной пластинке и приварено к ней угловыми
швами

1,3

1,5

18 По основному металлу в зоне узла пересечения продольного
ребра ортотропной плиты с поперечным в двухъярусной
ортотропной плите:

а) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным
высокопрочными болтами через отверстия, просверленные в
полке продольного и поясе поперечного ребер

1,2

1,3

б) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным
специальными прижимами

1,1

1,2

19 По основному металлу листа настила и продольных ребер
ортотропной плиты по границе швов в зоне цельносварного
монтажного поперечного стыка ортотропной плиты:

а) при совмещенных в одном сечении стыках листа настила и
продольных ребер, без механической обработки усиления швов

2,2

2,5

б) с разнесенными от стыка листа настила стыками продольного
ребра, без механической обработки усиления швов

2,2

2,4

в) с разнесенными от стыка листа настила обработанными
стыками продольного ребра, с механической обработкой
усиления с обратной стороны стыка листа настила

2,1

2,3

СП РК 3.03-112-2013

312

Таблица У.1 — Эффективные коэффициенты концентрации напряжений



для

расчета стальных конструкций мостов на выносливость

(продолжение)

Расположение расчетного сечения

и характеристика конструкции

Коэффициент



для марок стали

16Д

15ХСНД, 10ХСНД,

390-14Г2АФД,

390-15Г2АФДпс

20 По основному металлу листа настила и продольных ребер
ортотропной п литы по границе швов в комбинированном стыке
— сварном листа настила, болтовом в ребрах:

а) с устройством прямоугольных скругленных вырезов в
продольных ребрах, без полного проплавления их концевых
участков, без механической обработки усиления стыкового шва
листа настила

2,8

3,1

б) с устройством обработанных полукруглых выкружек в
продольных ребрах, с полным проплавлением их концевых
участков, с механической обработкой усиления шва с обратной
стороны стыка листа настила

2,1

2,3

в) с обрывом продольных ребер вблизи стыка листа настила и
постановкой вставки между их торцами, без механической
обработки усиления стыкового шва листа настила

1,9

2,1

ПРИМЕЧАНИЕ 1

— коэффициент, учитывающий влияние сдвигов по контактам соединяемых элементов

и принимаемый по Таблице У.3 в зависимости от числа поперечных рядов болтов

в соединении.

ПРИМЕЧАНИЕ 2 Параметр

определяется:

— числом поперечных рядов болтов в прикреплении данного элемента к фасонке или стыковой накладке,
когда этот элемент обрывается в данном узле (поз. 3 г, д, е);
— общим числом поперечных рядов болтов в прикреплении фасонки к непрерывному элементу (поз. 3 в).

Рисунок У.1 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения

А – А по основному металлу в сечениях нетто по соединительным болтам составных

элементов, а также у свободного отверстия

Рисунок У.2 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения

А – А по основному металлу в сечениях нетто у отверстия с поставленным в него

высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие

СП РК 3.03-112-2013

314

Рисунок У.6 — Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения

А – А по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных

болтов в прикреплении к узлу или в стыке одностенчатых элементов с

односторонними накладками

Таблица У.2 — Эффективные коэффициенты концентрации напряжений



для расчета

на выносливость стальных канатов висячих, вантовых и предварительно напряженных

стальных пролетных строений

Устройства, закрепляющие или отклоняющие канаты

Коэффициент



1 Анкеры клинового типа

1,1

2 Анкеры с заливкой конца каната в конической или цилиндрической полости
корпуса сплавом цветных металлов или эпоксидным компаундом

1,3

3 Анкеры со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в
анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем
из стальной дроби

1,1

4 Отклоняющие канат устройства, в том числе стяжки и сжимы, имеющие
круговое очертание ложа, скругление радиусом 5 мм у торцов (в месте выхода
каната) и укороченную на 40 мм (по сравнению с длиной ложа) прижимную
накладку:

- при непосредственном контакте каната со стальным ложем и поперечном
давлении,

(

) 1,

N r





МН/м

1,2

- при контакте каната со стальным ложем через мягкую прокладку толщиной



мм и поперечном давлении,

(

)

N r





МН/м

1,2

5 Хомуты подвесок; стяжки и сжимы без отклонения каната при поперечном
давлении, МН/м:



и непосредственном контакте с канатом

1,1



и контакте с канатом через мягкую прокладку толщиной



мм

1,1

ПРИМЕЧАНИЕ Обозначения:

— усилие в канате;

— радиус кривой изгиба каната в отклоняющем устройстве.

Таблица У.3 – Коэффициенты m

1–3

4–6

7–8

9–10

11–15

16 и более

1,00

1,05

1,12

1,16

1,20

1,23

СП РК 3.03-112-2013

315

Приложение Ф

(обязательное)

Расчет ортотропной плиты проезжей части по прочности и устойчивости

Ф.1 Метод расчета ортотропной плиты должен учитывать совместную работу листа

настила, подкрепляющих его ребер и главных балок.

Ф.2 Ортотропную плиту допускается условно разделять на отдельные системы —

продольные и поперечные ребра с соответствующими участками листа настила
(Рисунок Ф.1).

0,2

б)

в)

г)

(i-

или

III

1, 2, 3, ...,

— номер поперечного ребра верхней плиты; а — продольный разрез;

б — план; в — поперечный разрез; г — ребро нижней плиты

Рисунок Ф.1 — Коробчатое пролетное строение

Усилия в ортотропной плите при работе на изгиб между главными балками

Ф.3 Изгибающие моменты в продольных ребрах ортотропной плиты следует

определять по формуле





(Ф.1)

где

— изгибающий момент в отдельном продольном ребре полного сечения,

включающего прилегающие участки листа настила общей шириной, равной расстоянию

между продольными ребрами (Рисунок Ф.1, в), рассматриваемом как неразрезная балка на
жестких опорах; момент определяется от нагрузки, расположенной непосредственно над
этим ребром;

— изгибающий момент в опорном сечении продольного ребра при изгибе

ортотропной плиты между главными балками, определяемый при загружении

СП РК 3.03-112-2013

316

поверхности влияния нагрузкой, прилагаемой в узлах пересечения продольных и
поперечных ребер.

Нагрузку, передаваемую с продольных ребер на узлы пересечения с поперечными

ребрами, следует определять с помощью линии влияния опорной реакции неразрезной
многопролетной балки на жестких опорах.

В пределах крайних третей ширины ортотропной плиты автопроезда и в

ортотропной плите однопутных железнодорожных пролетных строений с ездой поверху
следует принимать



Ординаты поверхности влияния для вычисления изгибающего момента

в опорном

сечении продольного ребра над «средним» поперечным ребром 1 (Рисунок Ф.1, а) следует
определять по формуле

sin





(Ф.2)

где

— принимаемые по Таблице Ф.1 (с умножением на

) ординаты линии

влияния изгибающего момента в опорном сечении продольного ребра над «средним»
поперечным ребром 1 при расположении нагрузки над поперечным ребром

;

— пролет продольного ребра (Рисунок Ф.1, б);

— пролет поперечного ребра (Рисунок Ф.1, в);

— координата положения нагрузки от начала поперечного ребра.

Таблица Ф.1 - Ординаты линии влияния

Номер поперечного ребра

Ординаты линии влияния

при

0,1

0,2

0,5

1,0

0,0507

0,0801

0,1305

0,1757

–0,0281

–0,0400

–0,0516

–0,0521

0,0025

–0,0016

–0,0166

–0,0348

0,0003

0,0016

0,0015

0,0046

–0,0001

0,0014

0,0025

0,0001

0,0012

ПРИМЕЧАНИЕ 1 Обозначения:

— параметр, характеризующий изгибную жесткость ортотропной плиты и определяемый по

формуле

0,0616



где

— момент инерции полного сечения продольного ребра, м

, относительно горизонтальной

оси

(см. Рисунок Ф.1, в);

— расстояние между продольными ребрами, м;

— момент инерции полного поперечного ребра, м

, - с прилегающим участком настила

шириной 0,2

, но не более

— относительно горизонтальной оси

(см. Рисунок Ф.1, а).

ПРИМЕЧАНИЕ 2 В Таблице Ф.1 принята следующая нумерация поперечных ребер

: ребра 2–6

расположены на расстоянии

одно от другого в каждую сторону от «среднего» поперечного

ребра 1 (см. Рисунок Ф.1, а).

СП РК 3.03-112-2013

317

Ф.4 В железнодорожных пролетных строениях лист настила ортотропной плиты

проезжей части следует рассчитывать на изгиб, при этом прогиб листа настила не
проверяется.

При устройстве пути на балласте наибольшие значения изгибающих моментов в

листе настила над продольными ребрами следует определять по формулам:

- в зоне под рельсом

0,1

  

(Ф.3)

- в зоне по оси пролетного строения

0, 08

 



(Ф.4)

где ν — нагрузка на единицу длины, принимаемая по Е.2 (Приложение Е).

Расчет элементов ортотропной плиты по прочности

Ф.5 Для проверки прочности элементов ортотропной плиты необходимо получить

в результате расчетов в предположении упругих деформаций стали в сечениях I, II, III и
точках

, , ,

A B C A B D

указанных на Рисунке Ф.1, нормальные напряжения в листе

настила, продольных и поперечных ребрах, а также касательные напряжения в листе
настила, от изгиба ортотропной плиты между главными балками

 

xyp



совместной работы ее с главными балками пролетного строения

 

xyc



Ф.6 Проверку прочности растянутого при изгибе ортотропной плиты крайнего

нижнего волокна продольного ребра следует выполнять в зоне отрицательных моментов
неразрезных главных балок в сечении I – I посредине пролета

среднего продольного

ребра (см. Рисунок Ф.1 a) — точка А) по формулам:

R m

    

(Ф.5)

m R m

   

(Ф.6)

где

R R

— соответственно расчетное и нормативное сопротивления металла

продольного ребра;

— коэффициент условий работы, принимаемый по Таблице 60;

— коэффициенты условий работы; для автодорожных и городских мостов, а

также  для  автодорожного  проезда  совмещенных  мостов  их  следует  принимать  по
Таблице  Ф.2;  для  железнодорожных  и  пешеходных  мостов,  а  также  для
железнодорожного  проезда  совмещенных  мостов

1 æ;



при этом проверка по

Формуле (Ф.6) не выполняется;



— коэффициент влияния собственных остаточных напряжений, принимаемый

равным 0,9 — для крайнего нижнего волокна продольного ребра, выполненного из
полосы, прокатного уголка или прокатного тавра, и 1,1 — для продольного ребра в виде
сварного тавра;



, æ — коэффициенты, определяемые по 8.4.2.3.1 и 8.4.2.2.1.

СП РК 3.03-112-2013

318

Таблица Ф.2 - Коэффициенты

для полосовых ребер




Значения коэффициентов

для полосовых ребер

0,55

1,40

0,25

0,40

1,50

0,45

0,25

1,60

0,65

0,13

1,60

ПРИМЕЧАНИЕ Коэффициенты

для промежуточных значений

 

следует определять

линейной интерполяцией.

Ф.7 Проверку прочности сжатого при местном изгибе ортотропной плиты крайнего

нижнего  волокна  продольного  ребра  следует  выполнять  в  зоне  положительных  моментов
неразрезных  главных  балок  в  опорном  сечении  II  –  II  среднего  продольного  ребра
(см. Рисунок Ф.1 а — точка В) по формуле

 

 

R m



(Ф.7)

где



, æ — коэффициенты, определяемые по 8.4.2.3.1 и 8.4.2.2.1;



— коэффициент влияния собственных остаточных напряжений, принимаемый

равным 1,1 — для крайнего нижнего волокна ребра, выполненного из полосы, прокатного
уголка или прокатного тавра, и 0,9 — для ребра в виде сварного тавра;

— коэффициент условий работы, принимаемый по Таблице 60.

Ф.8 Проверку прочности крайнего нижнего волокна поперечной балки следует

выполнять в сечении III – III посредине ее пролета (см. Рисунок Ф.1, в

—

точка С) по

формуле



R m



(Ф.8)

где æ

— коэффициент, определяемый по Формулам (153) и (154);

— коэффициент условий работы, принимаемый по Таблице 60.

Ф.9 Расчет по прочности листа настила следует выполнять в точках

(см. Рисунок Ф.1, б) по формулам:

m mR

        

(Ф.9)

R m

 

(Ф.10)

где

;

    

;

    

;

xyc

xyp

    

— коэффициент условий работы, принимаемый по Таблице 60;

— коэффициент, равный 1,15 при

 

или 1,10 — при

 

— коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,05 — при проверке

прочности листа настила в точке

ортотропной плиты автодорожных и городских

мостов и 1,0 — во всех остальных случаях.

СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013) - часть 43