СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013)

СП РК 3.03-112-2013

4) для железобетонных и бетонных арок со сплошным надсводным строением, для

бетонных опор и звеньев труб, грунтовых оснований и всех фундаментов



= 1,00,

5) для арок и сводов арочных железобетонных пролетных строений со сквозной

надарочной конструкцией:

железнодорожных мостов



= 1 +

)

(

100







, (26)

где

— стрела арки;

— пролет арки;

автодорожных и городских мостов



= 1 +

250

 

, (27)

но не менее 1,00.
6) для элементов деформационных швов, расположенных в уровне проезжей части

автодорожных и городских мостов, и их анкеровки (к возможным вертикальным и
горизонтальным усилиям):



= 2,00,

7) для деревянных конструкций:
- железнодорожных мостов:

- для элементов - 1+



= 1,10;

- для сопряжений - 1+



= 1,20;

- автодорожных и городских мостов - 1+



= 1,00.

8) для железобетонных звеньев труб и подземных пешеходных переходов на

автомобильных дорогах



= 1,00,

б) к временной вертикальной нагрузке АБ:
1) для элементов стальных и сталежелезобетонных пролетных строений, а также

элементов стальных опор



= 1 +

115





, (28)

но не менее 1,00;
2) для железобетонных балочных пролетных строений, железобетонных сквозных,

тонкостенных и стоечных опор, а также звеньев труб при отсутствии засыпки под
дорожной одеждой



= 1 +

135





, (29)

но не менее 1,00;
3) для бетонных опор и звеньев труб, грунтовых оснований и всех фундаментов, а при

общей толщине засыпки (включая толщину дорожной одежды) не менее 1,0 м — для
железобетонных звеньев труб и не менее 0,5 м — для других элементов, перечисленных выше в
«2»



= 1,00,

СП РК 3.03-112-2013

при толщине засыпки (включая толщину дорожной одежды), менее указанной в «3»,

значения динамических коэффициентов, перечисленных в «2», принимаются по
интерполяции между значениями, принимаемыми по «2» и «3»;

4) для деревянных конструкций:

- для элементов - 1+



= 1,10;

- для сопряжений - 1+



= 1,20.

Для колонны автомобилей нагрузки АБ – при расчетах на случай согласно 6.3.3, б



= 1,00,

в) к одиночным транспортным единицам для пролетных строений, сквозных,

тонкостенных и стоечных опор автодорожных и городских мостов:

- к нагрузкам НК-80 и НК-120: 1+



= 1,10;

- к нагрузкам НК-180: 1+



= 1,00.

г) к вертикальным подвижным нагрузкам для пешеходных мостов и к нагрузкам на

тротуарах



= 1,00;

д) к временным горизонтальным нагрузкам и давлению грунта на опоры от

транспортных средств железных и автомобильных дорог



= 1,00.

е) при расчете мостов на выносливость (см. Таблицу 6) динамическую добавку



получаемую по Формулам (20) – (29) (включая ограничения), следует умножить на 2/3.

Значения



(длина загружения) в формулах следует принимать равными:

а) для основных элементов главных ферм (разрезных балок, арок, рам), а также для

продольных и поперечных балок при загружении той части линии влияния, которая
определяет их участие в работе главных ферм, — равной длине пролета, или длине
загружения линии влияния если эта длина больше величины пролета;

б) для основных элементов главных ферм неразрезных систем — равной сумме длин

загружаемых участков линий влияния (вместе с разделяющими их участками);

в) при расчете на местную нагрузку (при загружении той части линии влияния,

которая учитывает воздействие местной нагрузки):

- продольных балок и продольных ребер ортотропных плит — равной длине их

пролета;

- поперечных балок и поперечных ребер ортотропных плит — равной суммарной

длине продольных балок в примыкающих панелях;

- подвесок, стоек и других элементов, работающих только на местную нагрузку, —

равной длине загружения линий влияния;

- плит балластового корыта (поперек пути) — условно равной нулю;
- железобетонных

плит

железнодорожного

проезда,

укладываемых

по

металлическим балкам, при расчете плиты поперек пути — равной ширине плиты, при
расчете вдоль пути — длине панели продольной балки;

- железобетонных плит автодорожного проезда, укладываемых по металлическим

балкам, при расчете плит поперек моста — расстоянию между балками, на которые
опирается плита;

СП РК 3.03-112-2013

г) при загружении линий влияния, учитывающих одновременно основную

и местные нагрузки, — раздельно для каждой из этих нагрузок;

д) для элементов опор всех типов — равной длине загружения линии влияния

опорной реакции, определяемой как сумма длин загружаемых участков (вместе
с разделяющими их участками);

е) для звеньев труб и подземных пешеходных переходов — равной ширине звена.

ПРИМЕЧАНИЕ В случаях когда на железных дорогах промышленных предприятий

установленная максимальная скорость движения по мосту ограничена (



<80 км/ч), расчетную величину

динамического коэффициента допускается уменьшать, умножая соответствующую динамическую
добавку



на отношение



/80, при этом динамический коэффициент следует принимать не менее 1,10.

6.3.13 Коэффициенты надежности по нагрузке



к временным нагрузкам

и воздействиям, приведенным в 6.3.1 — 6.3.11, следует принимать равными:

а) для железнодорожных нагрузок СК и



СК — по Таблице 13;

б) для нагрузки от автотранспортных средств АК и НК — по Таблице 14;

Таблица 13 – Коэффициенты надежности для железнодорожных нагрузок

Воздействие

Коэффициент надежности по нагрузке



при расчете

конструкций мостов в зависимости от длины

загружения



*, м

звеньев труб

150 и более

Вертикальное

1,30

1,15

1,10

1,30

Горизонтальное

1,20

1,10

1,20

Давление грунта от подвижного
состава на призме обрушения

1,20 независимо от длины загружения

—

__________

* Здесь



— длина загружения линии влияния за вычетом длины участков, загруженных порожним составом

(при



=1); для промежуточных значений



следует принимать по интерполяции.

Таблица 14 – Коэффициенты надежности для автотранспортных средств

Вид нагрузки

Коэффициент надежности по нагрузке



Тележка нагрузки АК
Равномерно распределенная часть нагрузки АК
Нагрузка НК

1,5*

1,2
1,0

_________
* При расчете элементов проезжей части



1,5, при расчетах всех других элементов



1,5-0,01λ, но не

менее 1,2, где λ – длина участка линии влияния одного знака.

в) к нагрузкам от подвижного состава метрополитена и трамвая — по формуле



= 1,3 (1

–



), но не менее 1,10, (30)

где



— длина загружения, м, принимаемая по Таблице 13;

г) к распределенным нагрузкам для пешеходных мостов и тротуаров при расчете:
- элементов пешеходных мостов и тротуаров (кроме тротуаров на мостах

внутрихозяйственных дорог и служебных проходов), а также перил городских мостов — 1,40;

- пролетного строения и опор при учете совместно с другими нагрузками — 1,20;

СП РК 3.03-112-2013

- тротуаров на мостах внутрихозяйственных дорог и служебных проходов на мостах

дорог всех категорий — 1,10.

д) к распределенным и сосредоточенным горизонтальным нагрузкам на ограждения

проезжей части, а также к сосредоточенным давлениям на тротуары и перила — 1,00;

е) к автомобильным нагрузкам АБ и их воздействиям — в зависимости от удельного

веса породы





, для перевозки которой строится дорога:

- при







17,7 кН/м

— 1,1;

- при





= 39,2 кН/м

— 1,4;

- при промежуточных значениях — по интерполяции.

6.4 Прочие временные нагрузки и воздействия

6.4.1 Нормативное значение ветровой нагрузки

следует определять как сумму

нормативных значений средней

и пульсационной

, составляющих





(31)

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки

на высоте

над поверхностью воды или земли определяется по формуле

W kC



(32)

где

— нормативное значение ветрового давления, принимаемое по

СНиП 2.01.07 в зависимости от ветрового района, в котором возводится сооружение;

— коэффициент, учитывающий для открытой местности (типа А) изменение

ветрового давления по высоте

, принимаемый по СНиП 2.01.07;

— аэродинамический коэффициент лобового сопротивления конструкций мостов

и подвижного состава железных дорог и метрополитена, приведенный в Приложении К.

Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки

на

высоте

следует определять по указаниям, содержащимся в СНиП 2.01.07

W L



 

(33)

где



— коэффициент динамичности;

— коэффициент пульсации давления ветра на уровне

;



— коэффициент пространственной корреляции пульсации давления для расчетной

поверхности сооружения.

При определении пульсационной составляющей ветровой нагрузки применительно к

конструкциям мостов допускается руководствоваться следующим:

а) произведение коэффициентов



принимать равным

0,55 – 0,15



/100, но не менее 0,30, (34)

где



— длина пролета или высота опоры, м;

б) коэффициент динамичности



для балочных разрезных конструкций находить в

предположении, что рассматриваемая конструкция в горизонтальной плоскости является
динамической системой с одной степенью свободы (с низшей частотой собственных
колебаний

, Гц); его величину определять по графику, приведенному в СНиП 2.01.07, в

зависимости от указанного там параметра



и логарифмического декремента затухания

СП РК 3.03-112-2013



=0,3 — для железобетонных и сталежелезобетонных конструкций и



=0,15 — для

стальных конструкций.

Коэффициент динамичности принимается равным 1,2, если:
- балочное пролетное строение является неразрезным;
- для балочного разрезного пролетного строения имеет место условие

, где

, Гц, — предельные значения частот собственных колебаний, приведенные в

СНиП 2.01.07, при которых в разных ветровых районах допускается не учитывать силы
инерции, возникающие при колебаниях по собственной форме.

При расчете конструкций автодорожных и городских мостов воздействие ветра на

безрельсовые транспортные средства и трамвай, находящиеся на этих мостах, не
учитывается.

Типовые конструкции пролетных строений следует, как правило, проектировать на

возможность их применения в V ветровом районе (при расчетной высоте до низа пролетных
строений: 20 м — при езде понизу и 15 м — при езде поверху).

Нормативную интенсивность полной ветровой поперечной горизонтальной нагрузки

при проектировании индивидуальных (нетиповых) конструкций пролетных строений и
опор следует принимать не менее 0,59 кПа — при загружении конструкций временной
вертикальной нагрузкой и 0,98 кПа — при отсутствии загружения этой нагрузкой.

Горизонтальную поперечную ветровую нагрузку, действующую на отдельные

конструкции моста, а также на поезд, находящийся на железнодорожном мосту (мосту
метро), следует принимать равной произведению интенсивности ветровой нагрузки на
рабочую ветровую поверхность конструкции моста и подвижного состава.

Рабочую ветровую поверхность конструкции моста и подвижного состава следует

принимать равной:

- для главных ферм сквозных пролетных строений и сквозных опор — площади

проекции всех элементов наветренной фермы на плоскость, перпендикулярную
направлению ветра, при этом для стальных ферм с треугольной или раскосой решеткой ее
допускается принимать в размере 20 % площади, ограниченной контурами фермы;

- для проезжей части сквозных пролетных строений — боковой поверхности ее

балочной клетки, не закрытой поясом главной фермы;

- для пролетных строений со сплошными балками и прогонов деревянных мостов —

боковой поверхности наветренной главной балки или коробки и наветренного прогона;

- для сплошных опор — площади проекции тела опоры от уровня грунта или воды

на плоскость, перпендикулярную направлению ветра;

- для железнодорожного подвижного состава (в том числе поездов метрополитена) —

площади сплошной полосы высотой 3 м с центром давления на высоте 2 м от головки
рельса.

Распределение ветровой нагрузки по длине пролета допускается принимать

равномерным.

Нормативную интенсивность ветровой нагрузки, учитываемой при строительстве и

монтаже,  следует  определять  исходя  из  возможного  в  намеченный  период  значения
средней  составляющей  ветровой  нагрузки  в  данном  районе.  В  зависимости  от  характера
производимых  работ  при  наличии  специального  обоснования,  предусматривающего
соответствующее  ограничение  времени  и  продолжительности  выполнения  отдельных

СП РК 3.03-112-2013

этапов  работ,  нормативная  величина  средней  составляющей  ветровой  нагрузки  для
проверки  напряжений  (но  не  устойчивости)  может  быть  уменьшена,  но  должна  быть  не
ниже 0,226 кПа. Для проверки типовых конструкций на стадии строительства и монтажа
величину  нормативной  интенсивности  ветровой  нагрузки  следует  принимать  по  нормам
для III ветрового района.

Нормативную горизонтальную продольную ветровую нагрузку для сквозных

пролетных  строений  следует  принимать  в  размере  60  %,  для  пролетных  строений  со
сплошными  балками  —  20  %,  соответствующей  полной  нормативной  поперечной
ветровой нагрузке. Нормативную горизонтальную продольную нагрузку на опоры мостов
выше  уровня  грунта  или  межени  следует  принимать  равной  поперечной  ветровой
нагрузке.

Продольная ветровая нагрузка на транспортные средства, находящиеся на мосту, не

учитывается.

Усилия от ветровых нагрузок в элементах продольных и поперечных связей между

фермами пролетных строений следует, как правило, определять посредством
пространственных расчетов.

В случаях устройства в сквозных пролетных строениях двух систем продольных

связей допускается поперечное давление ветра на фермы распределять на каждую из них,
а давление ветра на проезжую часть и подвижной состав передавать полностью на те
связи, в плоскости которых расположена езда.

Горизонтальное усилие от продольной ветровой нагрузки, действующей на

пролетное  строение,  следует  принимать  как  передающееся  на  опоры  в  уровне  центра
опорных  частей  —  для  мостов  с  балочными  пролетными  строениями  и  в  уровне  оси
ригеля  рамы  —  для  мостов  рамной  конструкции.  Распределение  усилий  между  опорами
следует  принимать  таким  же,  как  и  горизонтального  усилия  от  торможения,  в
соответствии с 6.3.10.

Для вантовых и висячих мостов, а также стальных балочных мостов согласно 5.6.5

следует проводить проверку на аэродинамическую устойчивость и на резонанс колебаний
в  направлении,  перпендикулярном  ветровому  потоку.  При  проверке  аэродинамической
устойчивости  должна  определяться  критическая  скорость  ветра,  при  которой  вследствие
взаимодействия  воздушного  потока  с  сооружением  возможно  появление  флаттера
(возникновение  опасных  изгибно-крутильных  колебаний  балки  жесткости).  Критическая
скорость,

отвечающая

возникновению

флаттера,

найденная

по

результатам

аэродинамических испытаний моделей или определенная расчетом, должна быть больше
максимальной скорости ветра, возможного в районе расположения моста, не менее чем в
1,5 раза.

6.4.2 Нормативную ледовую нагрузку от давления льда на опоры мостов следует

принимать в виде сил, определяемых согласно Приложению Л.

6.4.3 Нормативную нагрузку от навала судов на опоры мостов следует принимать в

виде сосредоточенной продольной или поперечной силы и ограничивать в зависимости от
класса внутреннего водного пути значениями, указанными в Таблице 15.

СП РК 3.03-112-2013

Таблица 15 – Нагрузки от навала судов

Класс

внутренних

водных путей

Нагрузка от навала судов, кН

вдоль оси моста со стороны пролета

поперек оси моста со стороны

судоходного

несудоходного

верховой при

наличии течения

низовой, при отсутствии

течения — и верховой

III
IV

VII

1570
1130
1030

880
390
245
147

780
640
540
490
245
147

1960
1420
1275
1130

490
295
245

1570
1130
1030

880
390
245
147

Нагрузка от навала судов должна прикладываться к опоре на высоте 2 м от

расчетного судоходного уровня, за исключением случаев, когда опора имеет выступы,
фиксирующие уровень действия этой нагрузки, и когда при менее высоком уровне
нагрузка вызывает более значительные воздействия.

Для опор, защищенных от навала судов, а также для деревянных опор автодорожных

мостов на внутренних водных путях VI и VII классов нагрузку от навала судов
допускается не учитывать.

Для однорядных железобетонных свайных опор автодорожных мостов через

внутренние водные пути VI и VII классов нагрузку вдоль оси моста допускается
учитывать в размере 50 %.

6.4.4 Нормативное температурное климатическое воздействие следует учитывать

при расчете перемещений в мостах всех систем при определении усилий во внешне
статически

неопределимых

системах,

также

при

расчете

элементов

сталежелезобетонных пролетных строений.

Среднюю по сечению нормативную температуру элементов или их частей

допускается принимать равной:

- для бетонных, железобетонных и полимерно-композиционных элементов в

холодное время года, а также для металлических конструкций в любое время года —
нормативной температуре наружного воздуха;

- для бетонных и железобетонных элементов в теплое время года — нормативной

температуре наружного воздуха за вычетом величины, численно равной 0,2

, но не более

10 °С, где

— толщина элемента или его части, см, включая одежду ездового полотна

автодорожных мостов.

Температуру элементов со сложным поперечным сечением следует определять как

средневзвешенную по температуре отдельных элементов (стенок, полок и др.).

Нормативные температуры воздуха в теплое

,Т

и холодное

время года следует

принимать равными:

а) при разработке типовых проектов, а также проектов для повторного применения

на территории республики:

- для конструкций, предназначенных для районов с расчетной минимальной

температурой воздуха ниже минус 40 °С

,Т

= + 40 °С,

,Х

= – 50 °С,

СП РК 3.03-112-2013

- для конструкций, предназначенных для остальных районов

,Т

= + 40 °С,

,Х

= – 40 °С,

б) в других случаях

,Т

VII

, (35)

где

VII

— средняя температура воздуха самого жаркого месяца, принимаемая по

СНиП РК 2.04-01;

—

постоянная величина для определения температуры воздуха наиболее жарких

суток, принимаемая по карте изолиний СНиП РК 2.04-01.

Нормативную температуру

принимают равной расчетной минимальной

температуре воздуха в районе строительства в соответствии с 5.5.4.

Влияние солнечной радиации на температуру элементов следует учитывать в виде

дополнительного нагрева на 10 °С освещенного солнцем поверхностного слоя толщиной
15 см (включая одежду ездового полотна).

Температуры замыкания конструкций, если они в проекте не оговорены, следует

принимать равными,

°С:

,Т

– 15, (36)

,Х

+ 15. (37)

Температуру конструкции в момент замыкания

допускается определять по формуле

0,4

0,6

, (38)

где

— средняя температура воздуха за предшествующий замыканию период,

равный

;

— средняя температура воздуха за предшествующий замыканию период, равный

0,25

;

здесь

— период, ч, численно равный приведенной толщине элементов

конструкции, см, которую следует определять делением удвоенной площади поперечного
сечения элемента (с учетом дорожной одежды) на его периметр, граничащий с наружным
воздухом.

При расчете сталежелезобетонных пролетных строений следует учитывать влияние

неравномерного распределения температуры по сечению элементов, вызываемого
изменением температуры воздуха и солнечной радиацией.

При расчете перемещений коэффициент линейного расширения следует принимать

для стальных и сталежелезобетонных конструкций равным 1,2×10



и для

железобетонных конструкций – 1,0×10



6.4.5 Нормативное сопротивление от трения в подвижных опорных частях следует

принимать в виде горизонтального продольного реактивного усилия

и определять по

формуле



(39)

где



— нормативная величина коэффициента трения в опорных частях при их

перемещении, принимаемая равной средней величине из возможных экстремальных
значений:



min







, (40)

СП РК 3.03-112-2013

— вертикальная составляющая при действии рассматриваемых нагрузок с

коэффициентом надежности по нагрузке



= 1.

Величины максимальных и минимальных коэффициентов трения следует принимать

соответственно равными:

а) при катковых, секторных или валковых опорных частях — 0,040 и 0,010;
б) при качающихся стойках или подвесках — 0,020 и 0 (условно);
в) при тангенциальных и плоских металлических опорных частях — 0,40 и 0,10;
г) при подвижных опорных частях с прокладками из фторопласта совместно с

полированными листами из нержавеющей стали — по Таблице 16 или по данным
сертификационных испытаний.

Таблица 16 - Коэффициенты трения

Среднее давление

в опорных частях

по фторопласту,

МПа

Коэффициент трения при температуре наиболее холодной

пятидневки по СНиП РК 2.04-01 с обеспеченностью 0,92

минус 10

С и выше

минус 50



maх



min



maх



min

9,81
19,6
29,4

0,085
0,050
0,035

0,030
0,015
0,010

0,120
0,075
0,060

0,045
0,030
0,020

ПРИМЕЧАНИЕ Коэффициенты трения при промежуточных значениях отрицательных температур и

средних давлениях определяются по интерполяции.

Расчетные усилия от сил трения в подвижных опорных частях балочных пролетных

строений в зависимости от вида и характера проводимых расчетов следует принимать в
размерах:

,maх



maх

, если при рассматриваемом сочетании нагрузок силы трения

увеличивают общее воздействие на рассчитываемый элемент конструкции;

,min



min

, если при рассматриваемом сочетании силы трения уменьшают общее

воздействие нагрузок на рассчитываемый элемент конструкции.

Коэффициент надежности по нагрузке



к усилиям

maх

min

не вводится.

Воздействие на конструкции пролетных строений сил трения, возникающих в

подвижных опорных частях каткового, секторного и валкового типов при числе опорных
частей в поперечном направлении более двух, следует определять с коэффициентом
условия работы, равным 1,1.

Опоры (включая фундаменты) и пролетные строения мостов следует проверять на

воздействие расчетных сил трения, возникающих от температурных деформаций при
действии постоянных нагрузок.

Опорные части и элементы их прикреплений, а также части опор и пролетных

строений, примыкающие к опорным частям, должны быть проверены на расчетные силы
трения, возникающие от постоянных и временных (без учета динамики) нагрузок.

При установке на промежуточной опоре двух рядов подвижных опорных частей от

смежных пролетных строений, а также неподвижных опорных частей в неразрезном и
температурно-неразрезном пролетных строениях продольное усилие следует принимать

СП РК 3.03-112-2013

не более разницы сил трения при максимальных и минимальных коэффициентах трения в
опорных частях.

Максимальные и минимальные коэффициенты трения в подвижных опорных частях

для группы опор, воспринимающих в неразрезных и температурно-неразрезных
пролетных строениях продольные усилия одного знака (соответственно,



max,



min,

допускается определять по формуле

max,

max

min

max

min

min,

0,5 (

)

(

)











 





 









(41)

где



max



min

— соответственно максимальное и минимальное значения

коэффициентов трения для устанавливаемого вида опорных частей;

— число опор моста в группе.

Правая часть Формулы (41) принимается со знаком «плюс» при определении



max,

со знаком «минус» — при определении



min,

Величина реактивного продольного усилия

, кН, возникающего в резиновых

опорных частях вследствие сопротивления их сдвигу, вычисляют по формуле





(42)

где



— перемещения в опорных частях, см;

— суммарная толщина слоев резины, см;

— площадь резиновой опорной части или нескольких опорных частей в случае

расположения их рядом под одним концом балки, м

;

— модуль сдвига резины, значения которого при определении расчетных величин

продольных усилий зависят от нормативной температуры окружающей среды и
принимаются для употребляемых марок резины по Таблице 17.

Таблица 17 - Модули сдвига резины

Марка

резины

Модуль сдвига резины, МПа, при нормативной температуре окружающего

воздуха, °С

минус 20 и выше

минус 30

минус 40

минус 50

минус 55

НО-68-1
ИРП-1347-1
РСМ-3Л

0,90
0,70
0,90

1,10
0,59
1,20

1,30
0,70
1,40

—

0,80
1,40

—

1,00

—

ПРИМЕЧАНИЕ Промежуточные значения модуля сдвига принимаются по интерполяции.

Под опорными узлами балок или плит пролетных строений вдоль оси моста

необходимо, как правило, устанавливать только одну опорную часть, а поперек оси моста
допускается несколько одинаковых опорных частей, изготовленных из резины одной
марки.

6.4.6 Воздействие морозного пучения грунта в пределах слоя сезонного промерзания

(оттаивания) для сооружений на пучинистых грунтах, сезонно промерзающих на глубину
свыше 2 м, следует принимать в виде приложенных по периметру фундамента (или свай)
вертикальных касательных сил.

СП РК 3.03-112-2013

6.4.7 Строительные нагрузки, действующие на конструкцию при монтаже или

строительстве (собственный вес, вес подмостей, кранов, работающих людей,
инструментов, мелкого оборудования, односторонний распор и др.), а также при
изготовлении и транспортировании элементов, следует принимать по проектным данным
с учетом предусматриваемых условий производства работ и требований СП РК 5.03-107.

При определении нагрузки от крана вес поднимаемых грузов и вес подвижной

стрелы  следует  принимать  с  динамическими  коэффициентами,  равными  соответственно
1,20  (0,85)  при  весе  до  196  кН  и  1,10  —  при  большем  весе.  При  этом,  если  отсутствие
груза  на  кране  может  оказать  неблагоприятное  влияние  на  работу  рассчитываемой
конструкции, кран в расчетах учитывается без груза.

При расчете элементов железобетонных конструкций на воздействие усилий,

возникающих при их транспортировании, нагрузку от собственного веса элементов
следует вводить в расчет с динамическими коэффициентами, равными при перевозке
транспортом:

- 1,6 — автомобильным;
- 1,3 — железнодорожным.
Динамические коэффициенты, учитывающие условия транспортирования, допускается

принимать в меньших размерах, если это подтверждено опытом, но не ниже 1,3 — при
перевозке автотранспортом и не ниже 1,15 — железнодорожным транспортом.

6.4.8 Сейсмические нагрузки следует принимать в соответствии с требованиями

СНиП РК 2.03-30 и СНиП II-7.

6.4.9 Коэффициенты надежности по нагрузке



к природным и техногенным

нагрузкам и воздействиям, приведенным в 6.4.1—6.4.7, следует принимать по Таблице 18.

При проверке прочности тела опор в случаях использования их для навесной

уравновешенной  сборки  пролетных  строений,  а  также  при  проверке  прочности  анкеров,
прикрепляющих в этих случаях пролетное строение к опорам, необходимо к собственному весу
собираемых  консольных  частей  пролетного  строения,  создающих  на  опоре  изгибающие
моменты разного знака, вводить коэффициенты надежности по нагрузке с учетом конкретных
условий  изготовления  и  монтажа  собираемых  частей  (блоков).  При  заводской  технологии
изготовления  железобетонных  блоков  пролетных  строений  коэффициенты  надежности  по
нагрузке  от  собственного  веса  допускается  при  проверке  прочности  тела  опоры  и
прикрепляющих анкеров определять по формулам:

для одной консоли



,max

0,1





1,038,

(43)

для другой консоли



,min

0,1





0,962. (44)

где

— число блоков, устанавливаемых с каждой стороны.

СП РК 3.03-112-2013

Таблица 18 - Коэффициенты надежности к природным и техногенным нагрузкам

Прочие временные нагрузки и воздействия

Коэффициент надежности по

нагрузке



Ветровые нагрузки:
  при эксплуатации моста
  при строительстве и монтаже
Ледовая нагрузка
Нагрузка от навала судов
Температурные климатические воздействия
Воздействие морозного пучения грунта
Воздействие сопротивления от трения в подвижных
опорных частях
Строительные нагрузки:
  собственный вес вспомогательных обустройств
  вес складируемых материалов и воздействие искусственного
регулирования во вспомогательных сооружениях
  вес работающих людей, инструментов, мелкого
оборудования
  вес кранов, копров и транспортных средств
  усилия от гидравлических домкратов и электрических
лебедок при подъеме и передвижке
усилия от трения при перемещении пролетных строений и
других грузов:
- на катках
- на салазках и по фторопласту
- на тележках

1,4
1,0
1,2
1,2
1,2
1,3

по 6.4.5

1,1 (0,9)

1,3 (0,8)

1,3 (0,7)

1,1 (1,0)

1,3 (1,0)

1,1 (1,0)
1,3 (1,0)
1,2 (1,0)

ПРИМЕЧАНИЕ 1 Значения



указанные в скобках, принимают в случаях, когда при невыгодном сочетании

нагрузок увеличивается их суммарное воздействие на элементы конструкции.
ПРИМЕЧАНИЕ 2 Значения



снеговой нагрузке для пешеходных мостов закрытого типа принимают согласно

СНиП 2.01.07.

7 БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

7.1 Основные расчетные требования

7.1.1 Для

недопущения предельных состояний первой группы элементы

конструкций мостов и труб рассчитываются в соответствии с указаниями настоящего
раздела по прочности, устойчивости (формы и положения) и на выносливость, при этом в
расчетах на выносливость рассматриваются нагрузки и воздействия, возможные на стадии
эксплуатации сооружений.

Для недопущения предельных состояний второй группы производятся расчеты,

указанные в Таблице 19.

СП РК 3.03-112-2013

Таблица 19 – Расчеты по предельным состояниям второй группы

Расчет

Рабочая арматура

Стадии работы конструкции

По образованию продольных
трещин

Ненапрягаемая

Напрягаемая

Нормальная эксплуатация

Все стадии (нормальная
эксплуатация, возведение
сооружения, предварительное
напряжение, хранение,
транспортирование)

По образованию трещин,
нормальных и наклонных к
продольной оси элемента

Напрягаемая

Все стадии

По раскрытию трещин,
нормальных и наклонных к
продольной оси элемента

Ненапрягаемая и напрягаемая (кроме
элементов с напрягаемой арматурой,
проектируемых по категории
требований по трещиностойкости 2а,
см. Таблицу 40)

Все стадии

По закрытию (зажатию) трещин,
нормальных к продольной оси
элемента

Напрягаемая

Нормальная эксплуатация

По ограничению касательных
напряжений

Ненапрягаемая и напрягаемая

Все стадии

По деформациям (прогибам)
пролетных строений в мостах
всех назначений и углам
перелома профиля проезда в
автодорожных мостах

Ненапрягаемая и напрягаемая

Нормальная эксплуатация

7.1.2 В предварительно напряженных конструкциях напряжения в бетоне и арматуре

в  сечениях,  нормальных  к  продольной  оси  элемента,  следует  определять  по  правилам
расчета  упругих  материалов,  рассматривая  сечение  как  сплошное.  Если  бетон
омоноличивания  напрягаемой  арматуры,  расположенной  в  открытых  каналах,  не  имеет
сцепления  по  7.6.12.2  с  бетоном  основной  конструкции,  то  следует  считать,  что  и
напрягаемая  арматура,  расположенная  в  канале,  не  имеет  сцепления  с  бетоном
конструкции.

При определении ширины раскрытия трещин в элементах предварительно

напряженных конструкций (в том числе и со смешанным армированием) напряжения в
арматуре следует определять без учета работы растянутой зоны бетона. Допускается
усилия растянутой зоны бетона полностью передавать на арматуру.

Характеристики приведенного сечения во всех случаях следует определять с учетом

имеющейся в сечении напрягаемой и ненапрягаемой арматуры с учетом 7.3.16.

Если элементы конструкции выполнены из бетона разных классов, то общую

рабочую площадь сечения следует определять с учетом соответствующих им модулей
упругости.

В конструкциях, напрягаемых на бетон, на стадии его обжатия в рабочей площади

бетона не учитывают площадь закрытых и открытых каналов. При расчете этих
конструкций на стадии эксплуатации допускается в расчетной площади сечения бетона

СП РК 3.03-112-2013

учитывать  площадь  сечения  заинъецированных  закрытых  каналов.  Бетон
омоноличивания  открытых  каналов  допускается  учитывать  при  условии  выполнения
требований  7.5.2.6,  специальных  технологических  мероприятий  в  соответствии  с
7.6.12.2  и  установки  в  бетоне  омоноличивания  ненапрягаемой  арматуры.  При  этом
ширина раскрытия трещин в бетоне омоноличивания не должна превышать размеров,
принятых

для

элементов,

проектируемых

по

категории

требований

по

трещиностойкости 3в.

7.1.3 Стенки тавровых балок железнодорожных пролетных строений следует

рассчитывать с учетом возможного на мосту поперечного смещения пути, принимаемого
в размере не менее 10 см.

Расчет стенок балок пролетных строений мостов по образованию трещин

рекомендуется производить с учетом кручения и изгиба стенок (из их плоскости).

7.1.4 Предварительное напряжение арматуры характеризуют значения начального

(контролируемого)  усилия  с  учетом  7.4.11.1,  прикладываемого  к  концам  напрягаемой
арматуры  через  натяжные  устройства,  и  установившегося  усилия,  равного
контролируемому  за  вычетом  потерь,  произошедших  к  рассматриваемому  моменту
времени. При этом напряжения в арматуре, соответствующие контролируемому  усилию,
не  следует  превышать  расчетных  сопротивлений,  указанных  в  Таблице  32,  с  учетом
коэффициентов условий работы в соответствии с 7.3.13.

Для напрягаемых арматурных элементов в проектной документации должны

указываться значения контролируемых усилий и соответствующих им удлинений
(вытяжек) арматуры с учетом позиции 4 Таблицы М.1 Приложения М.

Значения удлинений арматуры



в общем случае определяются по формуле



 





(45)

где



— напряжения, отвечающие контролируемому усилию и назначаемые с

учетом требований 7.1.6;

— модуль упругости напрягаемой арматуры;

— расчетная длина арматурного элемента (расстояние от натяжного анкера до

точки арматурного элемента с нулевым перемещением).

Остальные обозначения приведены в Таблицах М.1 и М.2 Приложения М.
Значение вытяжки допускается корректировать при контроле работ по натяжению

напрягаемой арматуры по фактическим значениям модуля упругости арматуры и
измеренным коэффициентам трения, а также с учетом конструктивных особенностей
натяжного оборудования.

При определении расчетного воздействия, создаваемого усилием напрягаемой

арматуры, коэффициенты надежности



по нагрузке следует принимать равными:

а) При наличии сцепления арматуры с бетоном:
- для целых по длине элементов — 1,0;
- для составных по длине элементов — по 7.4.11.1;
б) При отсутствии сцепления арматуры с бетоном (см. 7.4.3.4) — (1±0,1).
7.1.5 При расчете предварительно напряженных элементов место передачи на бетон

сосредоточенных усилий с напрягаемой арматуры следует принимать в конструкциях:

СП РК 3.03-112-2013

- с внешними (концевыми) и внутренними (каркасно-стержневыми) анкерами — в

месте опирания или закрепления анкеров;

- с арматурой, не имеющей анкеров (с заанкериванием посредством сцепления

арматуры с бетоном), — на расстоянии, равном 2/3 длины зоны передачи напряжений.

Длину зоны передачи на бетон усилий с напрягаемой стержневой арматуры

периодического профиля следует принимать при передаче усилия:

- плавной — 20

(где

— диаметр стержня);

- мгновенной посредством обрезки стержней (допускаемой при диаметрах стержней

не более 18 мм) — 25

Для элементов конструкций, предназначенных для эксплуатации в районах со

средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус
40 °С, длину зоны передачи усилий на бетон следует увеличивать на 5

Длину зоны передачи на бетон усилий с напрягаемых арматурных канатов класса

К-7 при отсутствии анкеров следует принимать в размерах, указанных в Таблице 20; для
элементов конструкций, предназначенных для эксплуатации в районах со средней
температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С, при
арматурных канатах класса К-7 длину зоны следует принимать более значений, указанных
в Таблице 20:

- на 27 см — при диаметре канатов 9 мм;
- на 30 см — то же, 12 мм;
- на 38 см — то же, 15 мм.
Для пучков из четырех канатов К-7 длину зоны передачи усилий по Таблице 20

следует принимать с коэффициентом 1,4.

Таблица 20 - Длина зоны передачи на бетон усилий

Диаметр

арматурных

канатов

класса К-7,

мм

Длина зоны передачи на бетон усилий

, см, при передаточной прочности бетона,

отвечающей бетону классов по прочности на сжатие

В22,5

В25

В27,5

В30

В35

В40

В45

В50 и

более

12
15

88
98

115

85
95

110

83
93

105

80
90

100

75
87
95

70
85
90

65
75
85

60
70
80

ПРИМЕЧАНИЕ При мгновенной передаче на бетон усилия обжатия (посредством обрезки канатов) начало
зоны передачи усилий следует принимать на расстоянии, равном 0,25

от торца элемента.

7.1.6 Напряжения в элементах предварительно напряженных конструкций следует

определять по контролируемому усилию за вычетом:

- первых потерь — на стадии обжатия бетона;
- первых и вторых потерь — на стадии эксплуатации.
К первым потерям следует относить:
а) в конструкциях с натяжением арматуры на упоры — потери вследствие

деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, релаксации
напряжений в арматуре (в размере 50 % полных), температурного перепада,

СП РК 3.03-112-2013

быстронатекающей ползучести, а также от деформации форм (при натяжении арматуры на
формы);

б) в конструкциях с натяжением арматуры на бетон — потери вследствие

деформации анкеров, трения арматуры о стенки закрытых и открытых каналов,
релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных).

Ко вторым потерям следует относить:
а) в конструкциях с натяжением арматуры на упоры — потери вследствие усадки и

ползучести бетона, релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных);

б) в конструкциях с натяжением арматуры на бетон — потери вследствие усадки и

ползучести бетона, релаксации напряжений в арматуре (в размере 50 % полных), смятия
под витками спиральной или кольцевой арматуры, навиваемой на бетон, деформации
стыков между блоками в составных по длине конструкциях.

Значения отдельных из перечисленных потерь следует определять по

Приложению М с учетом 7.1.7.

Допускается принимать, что вторые потери от релаксации напряжений в арматуре (в

размере 50 % полных) происходят равномерно и полностью завершаются в течение
одного месяца после обжатия бетона.

Суммарное значение первых и вторых потерь в арматуре не следует принимать

менее 98 МПа.

7.1.7 При определении потерь предварительного напряжения в арматуре от усадки и

ползучести бетона следует руководствоваться следующими указаниями:

а) изменение во времени потерь



(t) от усадки и ползучести бетона допускается

определять по формуле

 









0,1





 



 



(46)

где







)

— конечные (предельные) значения потерь в арматуре от усадки и

ползучести бетона, определяемые по Приложению М или П;

— время, отсчитываемое при определении потерь от ползучести — со дня обжатия

бетона, от усадки — со дня окончания бетонирования, сут;

= 2,718 — основание натуральных логарифмов;

б) для конструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности воздуха

окружающей среды ниже 40 %, потери от усадки и ползучести бетона следует
увеличивать на 25 %, за исключением конструкций, предназначенных для эксплуатации в
климатическом подрайоне IVA согласно СНиП РК 2.04-01 и не защищенных от солнечной
радиации, для которых указанные потери увеличиваются на 50 %;

в) допускается использовать более точные методы для определения потерь и

перераспределения усилий от усадки и ползучести бетона с учетом предельных удельных
значений  деформаций  ползучести  и  усадки  бетона,  влияния  арматуры,  возраста  и
передаточной  прочности  бетона,  постадийного  приложения  нагрузки  и  длительности  ее
воздействия на каждой стадии, скорости развития деформаций во времени, приведенных
размеров  поперечных  сечений,  относительной  влажности  среды  и  других  факторов.  Эти
методы  следует  обосновать.  При  этом  нормативные  деформации ползучести

и усадки

бетона



для классов бетона, соответствующих его передаточной прочности, следует

принимать по Таблице М.3 Приложения М.

СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013) - часть 27