СП РК 3.04-108-2014 ПРОЕКТИРОВАНИЕ, СТРОИТЕЛЬСТВО И ЭКСПЛУАТАЦИИ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ (ҚР ЕЖ 3.04-108-2014) - 4

СП РК 3.04-108-2014 

3 

включением полос шириной  до 60

 

м в обе стороны от обозначенного выхода  сместителя. 

 

 

5 ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ  И ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИЕ  ИЗЫСКАНИЯ 

 

5.1 

Инженерно-геологические  и  гидрогеологические  изыскания  площадки 

строительства осуществляются  в соответсвии СН РК 1.02-18. 

5.2  При  учете  реологических  процессов  в  грунтах  оснований  гидросооружений, 

строящихся  на  подрабатываемых  территориях, используются  характеристики длительного 
деформирования грунтов, принимаемые в соответствии с Приложением А. 

5.3  Коэффициент  фильтрации,  критический  градиент,  критическую  скорость 

фильтрации,  для  грунтов  основания  следует  определять  согласно  действующих 
нормативно-технических  документов  по  проектированию  оснований  гидротехнических 
сооружений с учетом возможного изменения свойств грунтов вследствие подработки. 
 

6 ПРОГНОЗ  ДЕФОРМАЦИЙ  ЗЕМНОЙ  ПОВЕРХНОСТИ  И РАСПРОСТРАНЕНИЯ 

ВОДОПРОВОДЯЩИХ  ТРЕЩИН 

 

6.1  К  прогнозируемым  параметрам  сдвижений  и  деформаций  земной  поверхности 

относятся: 



 

оседания 

h

, мм; 



 

наклоны 

i

, мм/м; 



 

кривизна 

R

, 1/м (радиус кривизны 

R

, км); 



 

горизонтальное сдвижение 

ξ

, мм; 



 

горизонтальные деформации растяжения и сжатия 

ε

, мм/м; 



 

величины раскрытия трещин и высота уступа 

y

h

, см; 



 

общая  продолжительность  процесса  сдвижения, период опасных деформаций, а 

также  местоположение  зон  водопроводящих  трещин,  провалов  и  крупных 
трещин. 

В  качестве  исходных  данных  для  проектирования  гидротехнических  сооружений 

принимаются  наибольшие  величины  ожидаемых  сдвижений  и  деформаций  земной 
поверхности из полученных на различных стадиях отработки пластов и горизонтов. 

6.2 Если значения 

ε

<1 мм/м, 

R

>20 км, 

y

h

<10 мм, 

i

<3 мм/м, то при проектировании 

гидротехнических  сооружений,  размещаемых  на  подрабатываемых  территориях,  за 
исключением  водопроводящих  самотечных  каналов,  допускается  не  предусматривать 
специальные защитные мероприятия. 

6.3  Условия  возможного  образования  провалов  и  крупных  трещин  на  земной 

поверхности, а также их границы устанавливаются в соответствии с [1], [2] и правилами, 
предусмотренными пп. 6.5–6.9 настоящего свода правил. 

6.4 При разработке пластов, имеющих углы падения 

α

< 45°, без оставления целиков 

в выработанном пространстве, провалы (воронки) на земной поверхности образуются, как 
правило, при глубине разработки менее 12

m

, где 

m

 – вынимаемая мощность пласта. 

За границу зоны возможных провалов и крупных трещин в этом случае принимается 

контур, отстоящий в плане от контура очистных выработок на 15 м. Если нижняя граница 

СП РК 3.04-108-2014 

4 

горных выработок расположена на глубине более 12

m

, то на контур очистных выработок 

со стороны падения пласта принимается изогипса пласта, соответствующая глубине  12

m

. 

6.5  При  системах  разработки  с  оставлением  целиков  в выработанном пространстве 

(короткие  столбы,  камеры),  а  также  если  система  разработки  в  ранее  пройденных 
выработках  неизвестна  или  контур  выработок  со  стороны  падения  является 
недостоверным,  то  за  границу  зоны  возможных  провалов  и  крупных трещин со стороны 
падения  принимается  горизонтальная  проекция  изогипсы  пласта  на  глубине  20

m

,  а при 

m

 меньше  4 м – на глубине 80 м. 

В  границы  очистных  выработок  включаются  и  подготовительные,  если  ширина 

целика между ними менее 

0,1

Н

, где 

Н

 – расстояние по вертикали от земной поверхности 

до кровли целика. 

6.6 При разработке пластов с углами падения 

α

>45° провалы на земной поверхности 

образуются,  как  правило,  если  вертикальная  высота  целиков,  оставленных  на  выходах 
пластов под наносы, менее величины 

ц

h

 определяемой по "Правилам охраны сооружений 

и  природных  объектов  от  вредного  влияния  подземных  горных  работ  на  угольных 
месторождениях",  а  при  отсутствии  для  рассматриваемого  бассейна  (месторождения) 
таких  данных  значение 

ц

h

  следует  определять  в  зависимости  от  мощности  пластов  по 

Таблице 1. 

При разработке  мощных пластов слоями без закладки выработанного пространства 

значения 

ц

h

определяются по суммарной мощности пластов. 

 

Таблица 1

 – 

Определение

 

вертикальной высоты целиков

 

Мощность 

пласта, м 

2 и менее 

3 

4 

5 

6 

7 и более 

ц

h

 

60 

75 

85 

90 

95 

100 

 

6.7  За  границу  зоны  возможных  провалов  на  земной  поверхности  при  разработке 

пластов  с  углами падения 

α

 > 45° во всех угольных бассейнах (месторождениях), следует 

принимать в плане: 

а)  по  направлению  простирания  пласта  –  линию,  проведенную  за  пределами 

очистной выработки на расстоянии от ее границы, определяемом по формуле 
 

 

пр

l

h ctgφ

 

, но не менее 15 м 

(1) 

 
где 

h

 – мощность наносов в мм; 

φ

 – угол  сдвижения в наносах, определяемый в соответствии с [1], [2]; 

б)  со  стороны  лежачего  бока  –  линию,  проведенную  от  выхода  почвы  пласта  под 

наносы на расстоянии, определяемом так же, как  по простиранию; 

в)  со  стороны  висячего  бока  –  линию,  проведенную  от  выхода  кровли  пласта  под 

наносы на расстоянии, определяемом по формуле: 
 

СП РК 3.04-108-2014 

5 

 









B

B

B

l

H

d

ctgα

h ctgφ ctgα







 



, но не менее 20 м 

(2) 

 
где 

B

H

 – расстояние по вертикали от земной поверхности до верхней границы выработки; 

B

d

 – величина, определяемая по Таблице 2 

К  зоне  провалов  прилегает  зона  крупных  трещин,  ширина  которой принимается со 

стороны висячего бока равной 30 м, а со стороны лежачего бока и по простиранию – 20 м. 

6.8  На  участках,  где  фактическая  глубина  разработки  меньше  безопасной  глубины 

разработки соответствующего пласта под водными объектами, определяемой согласно [1], 
[2], зона водопроводящих трещин распространяется до земной поверхности. 
 

Таблица 2

 

Мощность 

пласта, м 

2 и менее 

3 

4 

5 

6 

7 

8 и более 

B

d

 

10 

12 

14 

16 

18 

20 

22 

 

6.9 За границу зоны водопроводящих трещин по простиранию принимается внешний 

контур,  отстоящий  в  плане  от  контура  очистной  выработки  на  расстоянии 

ПР

H ctgδ



,  по 

восстанию  на  расстоянии 

В

H ctgγ



  и  по  падению  на  расстоянии 

H

H ctgβ



,  где 

ПР

H

  – 

глубина  залегания  пласта  в  соответствующих  точках границ выработки, оконтуривающих 
ее  по  простиранию; 

В

H

  и 

H

H

  –  глубина  залегания  пласта  на  границах  выработки, 

оконтуривающих  ее  соответственно  со  стороны  восстания  и  падения; 

δ

 

 

γ





 

β



 – углы 

разрывов. 

Величины углов разрывов определяются согласно [1], [2]. При отсутствии данных об 

углах  разрывов  последние  следует  принимать  на  10°  больше  соответствующих  углов 
сдвижения в коренных породах, но не более 90°. 
 
 

7 ОСОБЕННОСТИ  ПРОЕКТИРОВАНИЯ  И РАСЧЕТА  ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ 

СООРУЖЕНИЙ 

 

7.1  Строительство  плотин  из  грунтовых  материалов  на  подрабатываемых 

территориях  без  применения  горных  мер  защиты  допускается  при  величине  ожидаемых 
горизонтальных  деформаций  растяжения  земной  поверхности  не  более  3 мм/м  и  высоте 
уступов не более 100 мм. 

7.2  Оценку предельных состояний первой группы в гидротехнических сооружениях, 

их конструкциях и основаниях при воздействии деформаций подрабатываемого основания 
следует производить, исходя из условия: 
 

 

0.9

к

P

н

m

N

P

К



 

(3) 

 

СП РК 3.04-108-2014 

6 

где 

P

N

 – расчетное значение суммарного внутреннего усилия; 

P

  –  расчетные  значения  несущей  способности  сооружения  или  его  конструкции  и 

основания, определяемые с учетом коэффициента надежности по материалам 

К

м

; 

к

m

 – коэффициент  условий работы; 

н

К

 – коэффициент  надежности по капитальности. 

Значения коэффициентов 

м

К

 и 

н

К

определяются согласно СП РК 3.04-109. 

7.3  При  расчете  конструкций  гидротехнических  сооружений  на  воздействие 

вертикальных и горизонтальных перемещений грунтового массива основание допускается 
принимать  линейно-  или нелинейно-деформируемым, характеризуемым постоянным или 
переменными коэффициентами жесткости. 

В  зависимости  от  характера  воздействий,  обусловленных  влиянием  горных 

выработок,  деформационные  свойства  основания  на  контакте  с  фундаментами  и 
подземными  частями  сооружений  характеризуются  коэффициентами  жесткости  при 
сжатии  (

y

К

  или 

yдл

К

)  и  сдвиге  (

х

К

  или 

хдл

К

),  определяемыми  в  соответствии  с 

требованиями СП РК 2.03-101. 

7.4  Нагрузки  и  воздействия  на  гидротехнические  сооружения  на  подрабатываемых 

горными  работами  территориях,  кроме  тех,  которые  приводятся  в  настоящем  своде 
правил, принимать согласно СНиП РК 3.04-40. 

7.5  Дополнительные  нагрузки  на  гидротехнические  сооружения  от  воздействия 

неравномерных  вертикальных  и  горизонтальных  деформаций  допускается  определять  с 
учетом реологических  свойств грунтов оснований согласно Приложения A. 
 
 

8 СНИЖЕНИЕ  ВЛИЯНИЯ ДЕФОРМАЦИЙ  ЗЕМНОЙ  ПОВЕРХНОСТИ  НА 

КОНСТРУКЦИИ  ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ  СООРУЖЕНИЙ 

 

8.1  При  проектировании  бетонных  конструкций  следует  ширину  шва 

a

  между 

отдельными  секциями,  требуемого  для  компенсации  неравномерных  горизонтальных 
смещений при подработке, определять по формуле 
 

 

0

Θ

ε

ε

a

n m εL

H





 

(4) 

 
где 

0

L

 – расстояние между центральными осями смежных секций; 

H

 – высота сооружения; 

ε

 – относительные деформации растяжения вследствие подработки; 

Θ – расчетный крен секций, определяемый по формулам: 

 

 

0

Θ

к

к

L

n m

R



 или 

(5) 

 

СП РК 3.04-108-2014 

7 

 

Θ

y

h

h

n

L



 

(6) 

 
где 

L

 – длина секции сооружения; 

y

h

 – высота уступа; 

R

 – радиус кривизны; 

ε

n

, 

h

n

, 

к

n

, – коэффициенты  надежности по нагрузке; 

ε

m

, 

к

m

 – коэффициенты условий работы, назначаемые в соответствии с приведенными в 

СП РК 2.03-101. 

8.2 Уплотнение деформационных швов бетонных и железобетонных плотин следует 

выполнять  в  соответствии  с  требованиями  СНиП РК 3.04-109.  При  этом  ширина  шва 

a

 

определяется по Формуле (4). 

8.3  При  проектировании  трубчатых  водосбросов,  прокладываемых  в  бетонных  или 

железобетонных  галереях,  ширину  шва 

r

a

между отдельными секциями следует назначать 

исходя из условия 
 

 

0

ф

r

i

i

к

к

D

a

n m ε

L

n m R

















 

(7) 

 
где 

ε

, 

R

 – параметры деформаций сдвижения; 

ф

D

 – диаметр фланца галереи; 

0

L

 – расстояние между центральными осями смежных секций; 

i

n

, 

к

n

, 

i

m

, 

к

m

  –  соответственно  коэффициенты  надежности  по  нагрузке  и  условий 

работы, определяемые аналогично требованиям Пункта 8.1. 

8.4 При проектировании водопроводящих каналов и самотечных линий водозаборов, 

проходящих  на  участках  подрабатываемой  территории,  уклоны  их 

к

i

следует  назначать  с 

учетом изменения рельефа  за счет деформаций сдвижения при подработке по формуле 
 

 

к

расч

i

i сдв

i

i

n m i





 

(8) 

 
где 

расч

i

 – расчетный уклон, обеспечивающий нормальную работу без подработки; 

сдв

i

 – ожидаемый наклон основания в результате подработки на рассматриваемом участке; 

i

n

, 

i

m

 – коэффициенты  надежности по нагрузке и условий работы. 

СП РК 3.04-108-2014 

8 

9 ОПРЕДЕЛЕНИЕ  ГРАНИЦ  ЗОН ВЛИЯНИЯ ПОДЗЕМНЫХ РАЗРАБОТОК  И 

ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ  ПРОЦЕССА  СДВИЖЕНИЯ 

 

9.1  Разработка  угольных  пластов  приводит  к  изменению  напряженного  состояния 

горных  пород  и  их  сдвижению,  проявляющемуся  в  образовании  зоны  сдвижения  в 
массиве и на земной поверхности. Зона сдвижения на поверхности от влияния отдельной 
очистной выработки называется мульдой сдвижения. 

Отдельные  точки  в  мульде  сдвижения  сдвигаются  в  рассматриваемый  момент 

времени  на  разные  величины,  в  результате  чего  возникают  вертикальные  (наклоны, 
кривизна,  скручивание)  и  горизонтальные  (растяжения,  сжатия,  сдвиги)  деформации,  а 
также  провалы  и  сосредоточенные  деформации  -  трещины  и  уступы  в  вертикальной  и 
сдвиги в горизонтальной плоскостях. 

Сдвижения  и  деформации  горных  пород  и  земной  поверхности  могут  вызвать 

повреждения в объектах,  увеличение водо- и газопроницаемости пород над выработанным 
пространством,  изменение  гидрогеологического режима поверхностных и грунтовых вод, 
активизацию оползневых процессов. 

Размеры  зоны  влияния  подземных  разработок,  величины  и  характер  деформаций, 

скорости  роста  деформаций  и  продолжительность  процесса  сдвижения  горных  пород  и 
земной поверхности зависят от следующих  основных факторов: 

а) мощности, угла  падения и глубины разрабатываемых пластов; 
б)  размеров  очистных  выработок,  последовательности  прохождения  и  взаимного 

положения границ очистных выработок в одном пласте и свите пластов; 

в)  структурных  особенностей  массива  горных  пород  (строения  вмещающих  пород, 

наличия разрывных и пликативных нарушений, изменчивости залегания  пород и физико-
механических  свойств пород; 

г) способа управления горным давлением; 
д) скорости подвигания забоя и скорости развития работ вкрест простирания. 
9.2  При  определении  границ  зоны  влияния  подземных  разработок  по  данным 

наблюдений  приняты  следующие  значения  деформаций  земной  поверхности  при 
расстояниях между  реперами 15-20 м: наклоны 

3

 0,5 10

i







,

 растяжение 

3

0,5 10









. 

Границы  зоны  влияния  подземных  разработок  определяются  по  граничным  углам. 

Граничными  углами  называются  внешние  относительно  выработанного  пространства 
углы,  образованные  на  вертикальных  разрезах  по  главным  сечениям  мульды  сдвижения 
горизонтальными  линиями  и  линиями,  последовательно  проведенными  в  коренных 
породах,  мезозойских  отложениях  и  наносах,  соединяющими  границу  очистной 
выработки  с  границей  зоны  влияния  подземных  разработок  на  земной  поверхности 
(Рисунок 1). 

Различают граничные углы: 
а)  в  наносах  (четвертичные  и  третичные  горизонтально  залегающие  породы,  не 

вмещающие  разрабатываемые  пласты) 

0



,  которые  принимаются  одинаковыми  во  всех 

направлениях и учитываются при мощности наносов более 5 м; 

б) в мезозойских отложениях на месторождениях палеозойского возраста  -

0

M



; 

0

M



; 

0

M



; 

СП РК 3.04-108-2014 

9 

в)  в  коренных  породах,  к  которым  относятся  породы  того  же  возраста,  что  и 

разрабатываемые  угольные  пласты  - 

0



, 

0



, 

0



, 

01



;  углами

0



  и 

0

M



  определяются 

границы  зоны  влияния  подземных  разработок  по  простиранию  пласта;  углами 

0



; 

0

M



; 

0



  и 

0

M



  -  вкрест  простирания  пласта  соответственно  со  стороны падения и восстания; 

углами 

01



 определяется граница зоны влияния в лежачем боку пласта при углах падения 



 больше  предельных значений 

П



. 

Различают граничные углы при выемке одиночных пластов и свит. При выемке свит 

пластов  в  зависимости  от  взаимного  расположения  границ  выработок  в  разных  пластах 
граничные  углы  могут  быть  как меньше, так и больше их значений от влияния отдельной 
выработки в одном пласте. 

 

 

а

  -  вкрест  простирания  при  угле  падения  пласта  до

П



; 

б

  -  по  простиранию пласта; 

в

 - вкрест простирания 

при угле падения более 

П



; 

1

 - наносы; 

2

 - мезозойские отложения; 

3

 - коренные породы; 

1

A

 - зона влияния 

очистной выработки; 

2

A

 - зона опасного влияния; 

3

A

 - зона трещин; 

4

A

 - зона провалов  

Рисунок  1 – Зоны влияния отдельной очистной выработки на вертикальных 

разрезах 

СП РК 3.04-108-2014 

10 

9.3  В  пределах  зоны  влияния  подземных  разработок  выделяют  зону  опасного 

влияния.  Для  определения  границ  зоны  опасного  влияния приняты следующие значения 
деформаций  земной  поверхности:  наклон 

3

4 10

i



 

;  кривизна 

3

0, 2 10

K







1/м; 

растяжение 

3

2 10





 

 (при среднем интервале 15-20 м). 

Границы  зоны  опасного  влияния  определяются  углами  сдвижения.  Углами 

сдвижения  называются  внешние  относительно  выработанного  пространства  углы, 
образованные  на  вертикальных  разрезах  по  главным  сечениям  мульды  сдвижения  при 
полной  подработке  горизонтальными  линиями  и  линиями,  последовательно 
проведенными  в  коренных  породах,  мезозойских  отложениях  и  наносах,  соединяющими 
границу выработки с границей зоны опасного влияния на земной поверхности. 

Различают углы сдвижения (см. Рисунок 1): 
а)  в  наносах  - 



  (принимаются  одинаковыми  во  всех направлениях при мощности 

наносов  5  м  и  более,  при  меньшей  мощности  углы  сдвижения  принимаются  такими  же, 
как  и в подстилающих породах); 

б) в мезозойских  отложениях - 

M



, 

M



, 

M



; 

в) в коренных породах - 



, 



, 



, 

1



. 

Для  определения  значений  углов  сдвижения  при  выемке  свит  -  свита  пластов 

разделяется  на группы следующим  образом (Рисунок 2): 

а)  при  оконтуривании  предохранительных  целиков  горными  выработками  и  при 

разработках  свит  пластов  с  углами  падения  до  25°  (Рисунок  2, 

а

, 

б

)  в  группы 

объединяются  пласты  свиты,  у  которых  расстояние  по  нормали  к  напластованию  между 
верхним  и  нижним  пластами 

h



  меньше расстояния от земной поверхности до границы 

целика  (выработки)  в  верхнем  пласте  группы  (

B

h

H

 

  -  у  верхних  границ  выработок, 

H

h

H

 

 - у нижних, см. Рисунок 2, а, б); 

б)  при  разработках  свит  пластов  с  углами  падения 



>  25°  в  группу  пластов 

объединяются  такие,  у  которых  расстояние  по  горизонтали  между  верхним  и  нижним 
пластами  у нижних границ выработок меньше глубины горизонта (

H

HГ

h

H

 

, Рисунок 2, 

в

).  Со  стороны  верхних  границ  выработок  в  группу  объединяются  пласты,  у  которых 

расстояния  между  верхним  и  нижним  пластами  меньше  глубины  верхних  границ 
выработок (

В

BГ

h

H

 

, Рисунок 2, 

в

). 

При  оконтуривании  предохранительного  целика  горными  выработками  углы 

сдвижения  в  коренных  породах  от  второго,  третьего  и  последующих  разрабатываемых 
пластов первой группы определяются по углам 





 

 (по простиранию), 





 

; 





 

 

(на разрезах  вкрест простирания). 

При  разработках  свит  пластов  с  углами  падения  до  25  (см.  Рисунок  2, 

б

),  когда 

расстояние по напластованию между проекциями границ выработок в различных пластах 
группы  удовлетворяет  условиям  (9),  значения  углов  сдвижения  в  коренных  породах  от 
каждого  пласта  группы  определяются  по  углам  (по  простиранию)  и  углам  и  (на  разрезе 
вкрест простирания) в соответствии со схемой Рисунок 2, 

б

. 

СП РК 3.04-108-2014 

11 

 

l

   < 0,3

H

, 

 

l

   < 0,3

H

, 

(9) 

 
где 

B

H

  и 

H

H

 – соответственно глубины верхней и нижней границ выработок в верхнем 

пласте. 
 

 

а

  -  вкрест  простирания  при  оконтуривании  предохранительных  целиков; 

б

  -  вкрест  простирания  при 

разработке  пологих  пластов; 

в

  -  вкрест  простирания  при  нисходящем порядке р азработки пластов; 

г

 - то же, 

при восходящем; 

1

-

1

 - от первого пласта; 

2

-

2

 - от второго; 

3

-

3

 - от третьего  пласта   

Рисунок  2 – Зоны опасного влияния выработок на вертикальных разрезах  при 

разработке свиты пластов

 

 
Глубины 

B

H

 





BГ

H

  и 

Г

H

 





НГ

H

  при  построении  целиков  определяются  как 

расстояния  от  земной  поверхности  до  точек  пересечения  плоскостей,  проведенных  под 
углами сдвижения с верхним пластом (см. Рисунок 2, 

а

). 

При  определении  зоны  опасного  влияния  величины 

B

H

 





BГ

H

  и 

Г

H

 





НГ

H

определяются  как  расстояния  по  вертикали  от  границ  выработок  до  земной 

поверхности (см. Рисунок 2, 

б

, 

в

, 

г

). 

При  разработке  свит  пластов  с  углами  падения 



  >  25 ,  когда  мощность 

междупластья  по горизонтали удовлетворяет условиям: 

 

- у нижних границ выработок; 

 - у верхних, 

(10) 

границы  зоны  опасного  влияния  при  нисходящем  порядке  разработки  от  выработок  в 
пластах,  разрабатываемых  во  вторую,  третью  и  последующие  очереди,  определяются  по 

СП РК 3.04-108-2014 

12 

углам 





 

; 





 

 (на разрезе вкрест простирания, см. Рисунок 2, 

в

), а при восходящем 

порядке разработки - соответственно по углам 





 

; 





 

 (см. Рисунок 2, 

г

). 

 

 

1

  -  наносы; 

2

  -  коренные  породы; 

S1

  и 

S2

  -  зоны  опасного  влияния,  вызванные  сдвижением  пород  по 

напластованию,  соответственно  от выработок в пластах 

1

 и 

2

; 

АБ - 

зона опасного влияния 

Рисунок  3 – Схемы к определению границ опасного влияния при сдвижении пород 

по напластованию (

а

) и  при невыдержанном залегании пород (

б

) 

 
9.4 Опасные деформации в зоне подвижек пород по контактам напластований (зоны 

1

S

 и 

2

S

, Рисунок 3, 

а

) за пределами зоны опасного влияния, определяемой углами 



 и 



, 

могут  возникать  при  углах  падения  пластов,  больших  угла  трения  пород  по  слабым 
контактам  (

1

 



). Учет подвижек пород по контактам напластований производится на 

тех месторождениях, где они установлены инструментальными наблюдениями. 

Значения  углов  сдвижения 



  зависят  от  количества  разрабатываемых  пластов 

(выработок) и взаимного расположения границ выработок в этих пластах.  

9.5 При невыдержанном залегании пород границу зоны опасного влияния подземных 

разработок  по  падению  и  в  подстилающих  породах  на  разрезе  вкрест  простирания 
определяют с учетом  изменения углов падения слоев толщи (Рисунок 3, 

б

). 

Для  определения  границы  зоны  опасного  влияния  со  стороны  падения  на  разрезе 

вкрест  простирания  определяют  угол  падения  пласта  у  нижней границы выработки и по 
этому  значению  угла  падения  пород  находят  значения  угла 



. Под этим углом проводят 

линию на разрезе до контакта с наносами (мезозойскими породами); в тех случаях, когда в 
точках  пересечения  этой  линии  с  коренными  породами  углы  падения  слоев  пород  не 

СП РК 3.04-108-2014 

13 

отличаются  более,  чем  на  10°  от  угла  падения  пласта  у  нижней  границы  выработки, 
принятое  значение  угла 



  используется  для  определения  границы  зоны  опасных 

сдвижений; в противном случае поступают следующим образом: 



 

на  разрезе  вкрест  простирания  определяют  угол  падения  пласта 



  у  нижней 

границы выработки и по нему находят значение угла сдвижения 



; 



 

под  полученным  углом  сдвижения 



  проводят линию от границы выработки 

до  пересечения  со  слоем  толщи  пород,  угол  падения  которого 

1



  в  точке 

пересечения отличается от угла 



 на 10°; 



 

по углу падения 

1



 в точке I находят новое значение угла 

1



 и под этим углом 

проводят  линию  до  пересечения  со  следующим  слоем,  угол  падения  которого 

II



 в точке пересечения II отличается от угла  падения 

1



 на 10 ; 



 

по  углу  падения 

II



  находят  новое  значение  угла  сдвижения 

II



;  аналогично 

определяют границу зоны влияния в других слоях толщи до контакта коренных 
пород с мезозойскими отложениями или наносами (точка III, см. Рисунок 3, 

б

). 

Углы  сдвижения 



  и 



,  а  также  углы  сдвижения  в  наносах  и  мезозойских 

отложениях принимаются такими же, как при выдержанном залегании пластов. 

Построение  зоны  опасных  сдвижений  изложенным  способом  допустимо  для 

условий, когда углы  падения пластов не меняют знак в рассматриваемой области. 

9.6  При  разработке  пластов,  залегающих  в  синклинальных  складках,  границ ы  зоны 

опасного  влияния  определяются  в  соответствии  с  Пунктом  9.5,  если  в  зону  влияния  не 
попадает  осевая  поверхность  складки.  В  тех  случаях,  когда  в  зону  влияния  попадает 
осевая  поверхность  складки,  границы  зоны  опасного  влияния  на  вертикальных  разрезах 
вкрест простирания определяют следующим образом: 



 

при углах падения пород 

30



 

 со стороны восстания (Рисунок 4, 

а

) линией, 

проведенной  от  верхней  границы  выработки  под  углом  сдвижения 



  -  в 

коренных  породах,  и 



  -  в  наносах,  зона  подвижек  пород  по напластованию 

определяется в соответствии с Пунктом 9.4; 



 

со  стороны  падения  -  линией,  проведенной  под  углом 



  до  пересечения  с 

осевой  поверхностью  складки  и  далее  -  под  углом 



  (от  первой  выработки, 

лава  1,  см.  Рисунок  4, 

а

)  до  контакта  с  наносами  и  под  углом 



  -  в  наносах. 

Значения  угла 



  определяются  по  углу  падения  пласта  у  нижней  границы 

выработки; 



 

граница  зоны  влияния  от  второй  выработки  (лава  2)  на  противоположном 
крыле  (см.  Рисунок  4, 

а

)  определяется  линией,  проведенной  под  углом 



  в 

коренных  породах до пересечения с осевой поверхностью складки и далее под 
углом 



 - 5  до контакта с наносами и под углом 



 в наносах. 

 

СП РК 3.04-108-2014 

14 

 

а

, 

б

, 

в

  -  при  падении  пластов  на  крыльях  складки  в  разные  стороны; 

г

  -  при  падении  пластов  на  крыльях  в 

одну  сторону; 

а

  -  при  углах  падения  до  30°; 

г

, 

б

  -  при  углах  падения  от  30°  до 

n



; 

1 1





  -  зона  опасного 

влияния  при первичной подработке; 

2

2





 - то же при повторной подработке 

Рисунок  4 – Схемы к определению границ зоны опасного влияния при залегании 

пластов в синклинальных складках 

 
При  углах  падения  пластов  на крыльях складки  30

n

 

  

 граница зоны опасного 

влияния со стороны восстания определяется углами 



 в коренных породах и 



 в наносах; 

зона  подвижек  пород  по  контактам  напластований  определяется  в соответствии с п. 9.4; 
граница  зоны  опасного  влияния  со  стороны  падения  определяется линией, проведенной 
под углом 



 до пересечения с осевой поверхностью складки (точки А - лава 1 и 

A



 - лава 

2, Рисунок 4, 

б

) и далее по линии контакта пород (АБ, 

A Б

 

, см. Рисунок 4, 

б

) до контакта 

с наносами, и под углом 



 - в наносах. 

При  углах  падения  пластов  на  крыльях  складки 

n

 



  (Рисунок 4, 

в

) граница зоны 

опасного влияния со стороны восстания определяется углами 

1



 в коренных породах и 



 

в наносах. 

Со  стороны  падения  граница  зоны  опасного  влияния  определяется  линией, 

проведенной  под  углом 



  до точки пересечения с осевой поверхностью складки и далее 

под углом 

1



 в коренных породах и углом 



 в наносах. 

При  углах  падения  пород  на  крыльях  в  одну  сторону  (Рисунок  4, 

г

)  зона  опасного 

влияния  со  стороны  падения  определяется  по  углам 

1



  до  пересечения  с  осевой 

поверхностью  и 

II



  до  пересечения  с  контактом  коренных  пород  и  наносов  (

1



  -  угол, 

определяемый по углу падения пород на разрабатываемом, а угол 

II



 - по углу падения на 

противоположном крыле складки). 

9.7  При  разработке  пласта,  залегающего  в  антиклинальной  складке,  если  в  зону 

влияния  не  попадает  замок  складки  (Рисунок  5,  лава  2),  то  границы  зоны  опасного 

СП РК 3.04-108-2014 

15 

влияния  определяют  соответственно  углами  в  коренных  породах 



 - у нижней границы 

выработки, 



  -  у  верхней  и 



  -  в  наносах,  в  соответствии  с  Пункт  9.5  (зона 

1

2 2



,  см. 

Рисунок  5).  Если  разрабатывается  пласт  на  крутопадающем  крыле  складки  с  углом 
падения 

n

 



  (см.  Рисунок  5,  лава  1),  то  граница  зоны  опасного  влияния  со  стороны 

пород  висячего  бока  определяется  углом 



  в  коренных  породах  и  углом 



  в  наносах  в 

соответствии с Пункт 9.5. 

 

 

1-1

-  зона  опасного  влияния  от  разработки  пласта  на  крутом  крыле  кладки; 

2-2

-  зона опасного влияния от 

разработки  пласта  на  пологом  крыле  складки; 

3

  -  осевая  поверхность  складки; 

I

  -  наносы; 

II

  -  коренные 

породы  

Рисунок  5 – Схема к определению границ зоны опасного влияния при разработке 

пласта, залегающего в антиканальной складке 

 
Со  стороны  лежачего  бока  граница  зоны  опасного  влияния  определяется  линией  в 

коренных  породах,  проведенной  из  нижней  границы  выработки  под  углом 

1



  до 

пересечения  с  осевой  поверхностью  складки,  и  далее  линией  в  коренных  породах, 
проведенной под углом 



 (определяемом по среднему углу падения пород) до контакта с 

наносами, и углом 



 в наносах (см. Рисунок 5, зона 

1 1





). 

9.8  При  подработке  разрывных  тектонических  нарушений  зоны  опасного  влияния 

определяют следующим  образом: 



 

при  залегании  пластов  под  углами 



  <  25 ,  когда  сместители  нарушений  в 

главных  сечениях  мульды  сдвижения  падают под  углами менее 80° согласно с 
падением  линий,  проведенных  под  соответственными  углами  сдвижения  в 
коренных  породах  (Рисунок  6, 

а

),  за  границу  зоны  опасного  влияния 

принимается  проекция  выхода  нижнего  контакта  зоны  перемятых  пород 
сместителя  под  наносы,  если  поверхность  сместителя  выходит  на  участке 
между  точками,  определяемыми  по  углам  сдвижения  и  граничным  углам 
(см. Рисунок 6, 

а

,  точка  Б);  в  тех случаях, когда нарушение имеет выход в зоне 

опасных сдвижений, за границу зоны опасного влияния принимается грани ца, 
определяемая по углам сдвижения (см. Рисунок 6, 

а

, точка А); 



 

при  подходе  очистных  работ  к  нарушению,  расположенному  со  стороны 
восстания  от  выработки  на  расстоянии  0,1

H

  и  менее  (

Н

  -  расстояние  по 

СП РК 3.04-108-2014 

16 

вертикали  от  точки  пересечения  сместителя  с  почвой  пласта  до  земной 
поверхности  (Рисунок  6, 

б

)  на  участке  выхода  сместителя  тектонического 

нарушения 

A Б

 

,  может  возникнуть  зона  опасного  влияния  при  угле  падения 

сместителя  более 

30

  

    в  условии  подвижек  пород  по  контактам 

напластований.  При  отсутствии  подвижек пород по контактам напластований 
зона опасного влияния 

A Б

 

возникает при угле падения сместителя нарушения 

50

  

,  со  стороны  падения  граница  зоны  опасного  влияния  определяется 

углами сдвижения 



 в коренных породах и 



 в наносах. 

 

 

1

 - наносы; 

2

 - коренные породы; 

A

Б







и 

А

-

Б

 - зоны опасного влияния 

Рисунок  6 – Схемы к определению зон опасного влияния при тектоническом 

нарушении  толщи 

 
При  подработке  тектонических  нарушений  с  углами  падения  сместителей 

40...90

 



  горными  выработками  со  стороны  восстания  в  пластах  с  углами  падения 

30

n





  

,  когда  углы  между  сместителем  и  пластом  составляют 

30...80







  и 

отношениями  - 

б

/

а

  >  0,5  (Рисунок 6, 

в

) в полумульде по восстанию возникают подвижки 

пород  по  контактам  напластования,  а  зона  опасного  влияния  со  стороны  восстания 
определяется выходом почвы пласта на поверхность (или проекцией выхода почвы пласта 
под  наносы,  см.  Рисунок  6, 

в

,  точка  Б);  со  стороны  падения  граница  зоны  опасного 

влияния  в  этих  условиях  определяется  углами 





 

  в  коренных  породах  и 



  -  в 

наносах,  где  значение  углов 



  определяется  по рекомендациям разд. 7, а значения углов 





 - по заключению специализированных организаций. 

При  углах  падения  пласта 

30

n





  

,  если  угол  падения  сместителя  нарушения 

меньше  угла  падения  пласта,  но  не  меньше  30°  при  надработке  сместителя,  когда 

СП РК 3.04-108-2014 

17 

расстояние от границы выработки до точки пересечения с поверхностью сместителя равно 
или  менее  0,1

Н

  (Рисунок 6, 

г

, лава 1); а также при подработке сместителя (см. Рисунок 6, 

г

,  лава  2)  граница  зоны опасного влияния в подстилающих породах располагается в 30 м 

от выхода нижнего контакта перемятых пород на поверхность или проекции выхода этого 
контакта под наносы. 

9.9  При  подработке  подземными  горными  выработками  пластов,  находящихся  в 

зонах  влияния  действующих  и  ранее  пройденных  карьеров,  границы  зоны  опасного 
влияния  при  углах  падения  пластов,  меньших  углов  трения  пород  по  наиболее  слабым 
контактам 

 





в  тех  случаях,  когда  в  зону  опасного  влияния  попадает  призма 

возможного  обрушения  борта  (Рисунок  7),  границы  зоны  опасного  влияния  подземных 
горных разработок определяются следующим  образом: 

 

 

1

1

 

 - зона опасного влияния, 

K

H

 - глубина карьера 

Рисунок  7 – Схема определения зон опасного влияния при совместной разработке 

месторождений открытым и подземным способом 

 
а) если точка пересечения плоскостей под углами сдвижения с земной поверхностью 

(контактам  с  наносами)  располагается  на  расстоянии  по  горизонтали,  большем  глубины 
карьера 

K

H

  (см.  Рисунок  7,  точка  1),  то  за границу зоны опасного влияния принимается 

эта точка; 

б)  если  указанная  точка располагается на расстоянии, равном или меньшем 

K

H

 , от 

верхней  бровки  карьера,  то  за  границу  зоны  опасного  влияния  принимается  точка, 
расположенная на расстоянии 

K

H

 от верхней бровки карьера (см. Рисунок 7, точка 

1



); 

в) при углах падения пластов 

 





 (





- угол трения по наиболее слабым контактам 

слоев) 

границы 

зоны 

опасного 

влияния 

определяются 

по 

заключению 

специализированных организаций. 

При  строительстве  карьеров  в  зонах  влияния  ранее  пройденных  выработок следует 

учитывать возможные изменения физико-механических  свойств пород. 

9.10  При  подработке  подземными  горными  выработками  оползневых  склонов 

подземные горные работы могут активизировать оползневые процессы. 

Если  подземные  горные  работы  подрабатывают  оползневой  склон  со  стороны 

падения,  а  граница  зоны  опасного  влияния  подземных  разработок  со стороны восстания 
находится  в  пределах  оползневого  склона,  то  за  границу  зоны  опасного  влияния  со 
стороны  восстания  принимается  точка  выхода  на  поверхность  плоскости  скольжения 
оползня (Рисунок 8, 

а

, точка 

1



). 

СП РК 3.04-108-2014 

18 

Если  подземные  горные  работы  подрабатывают  оползневой  склон  со  стороны 

восстания  и  граница  зоны  опасного  влияния  подземных  горных  разработок  со  стороны 
восстания  находится  вне  оползневого  тела,  то  границы  зоны  опасного  влияния  от 
подземных  выработок  определяются  независимо  от  влияния  оползня  (см.  Рисунок  8, 

а

  - 

точка 1, 

б

 - точка 

1



). 

 

 

1 1





 - зона опасного влияния 

Рисунок  8 – Схемы определения зон опасного влияния при ведении горных работ под 

оползневыми склонами 

 
При  подработке  призмы  упора  оползня  (Рисунок  8, 

а

)  граница  зоны  опасного 

влияния  определяется  выходом  на  поверхность  нижнего  контакта  оползневого  тела  со 
стороны восстания (Рисунок 8, 

а

, точка 

1



 ). 

В  сложных  случаях  при  подработке  оползневых  тел  сложной  формы  границы зоны 

опасного  влияния  подземных  горных  разработок  определяются  с  привлечением 
специализированных организаций. 

9.11  В пределах зоны опасного влияния на земной поверхности может образоваться 

зона  трещин, а при условиях подработки, указанных в Пунктах 9.12 и 9.13, зона провалов 
(воронок). Границы зоны трещин определяются углами разрывов 

II



, 

II



, 

1

II



, 

II



. 

Углами  разрывов  называются  внешние  относительно  выработанного  пространства 

углы,  образованные  на  вертикальных  разрезах  по  главным  сечениям  мульды  сдвижения 
горизонтальными линиями и линиями, соединяющими границу выработки с ближайшей к 
границе  мульды  сдвижения  трещиной.  Величины  углов  разрыва  определяются  в 
соответствии  с  настоящими  правилами,  а  при  отсутствии  их  значений  на  отдельных 
месторождениях  они  принимаются  на  10°  больше  соответствующих  углов  сдвижения  в 
коренных породах, но не более 90°. 

При  разработке  свит  пластов  с  углами  падения 

35



 

  над  выходами  под  наносы 

слабых  прослойков  в  полумульде  по  падению  могут  образоваться  уступы  за  пределами 
зоны, определяемой по углам разрыва. 

9.12  Провалы  на  земной  поверхности  могут  образовываться  над  действующими  и 

ранее  пройденными  вскрывающими,  подготовительными  и  очистными  выработками. 
Образование  провалов  может  происходить  как  в  период  эксплуатации  шахты  под 
влиянием  обрушения  покрывающих  пород,  разрушения  целиков  угля,  перепуска  пород, 
выноса  песка  и  т.  п.,  так  и  после  окончания  эксплуатации  шахты  над  оставшимися  в 
массиве пустотами, вследствие потери с течением времени несущей способности крепи и 
пород.