СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013) - часть 31

СП РК 3.03-112-2013

 

111 

В Формуле (131): 



q

  —  касательные  напряжения  от  поперечной  силы,  определяемой  от  внешней 

нагрузки и предварительного напряжения; 



t

  — то же, от кручения; 

m

b

6 

—  коэффициент,  учитывающий  воздействие  поперечного  обжатия  бетона  по 

7.2.9; 

        R

b,sh

  —  расчетное  сопротивление  бетона  скалыванию  при  изгибе,  принимаемое  по 

Таблице 24. 

Проверку главных сжимающих и растягивающих напряжений, а также касательных 

напряжений рекомендуется выполнять в зоне расположения центра тяжести сечения. 

При расчете стенок (ребер) составных по длине балок с бетонными стыками на главные 

напряжения  по  Формуле  (130)  входящие  в  формулу  касательные  напряжения  по  контакту 
между  поперечно  обжатым  бетоном  стыка  и  блоками  следует  ограничивать  значениями, 
приведенными  в  Формуле  (131),  в  правую  часть  которой  наряду  с  коэффициентом   

m

b

6 

 

необходимо вводить также и коэффициент 

m

b

15

. При необжатых стыках вместо коэффициента 

m

b

6

  следует  вводить  коэффициент 

m

b

15

.  Сечение  бетона  омоноличивания  допускается 

учитывать при расчете по предельным состояниям второй группы, если расчетом обоснована и 
конструктивно обеспечена передача сдвигающего усилия по контакту бетона омоноличивания 
с бетоном блоков и если скалывающие напряжения в бетоне по контакту не превышают 0,5

R

b,sh

 

по Таблице 24. Сечение инъецированного раствора в закрытых каналах допускается учитывать 
в расчете полностью. 

Определение  нормальных  и  касательных  напряжений  в  элементах  высотой, 

изменяющейся по длине пролета, следует выполнять с учетом переменности сечения. 

 
7.5.3 Расчет по раскрытию трещин 
 

7.5.3.1  Ширину  раскрытия  нормальных  и  наклонных  к  продольной  оси  трещин 

a

cr

, 

см,  в  железобетонных  элементах,  проектируемых  по  категориям  требований  по 
трещиностойкости 2б, 3а, 3б и 3в, необходимо определять по формуле 

 

cr

cr

E

a











,                                                     (132) 

где 



  —  растягивающее  напряжение,  равное  для  ненапрягаемой  арматуры 

напряжению 



s

 в наиболее растянутых (крайних) стержнях, для напрягаемой — приращению 

напряжений  



р

 после погашения обжатия бетона; 

Е

  —  модуль  упругости  соответственно  для  ненапрягаемой 

E

s

  и  напрягаемой 

Е

р

 

арматуры, принимаемый по Таблице 35; 



  —  коэффициент  раскрытия  трещин,  определяемый  в  зависимости  от  радиуса 

армирования  (учитывает  влияние  бетона  растянутой  зоны,  деформации  арматуры,  ее 
профиль и условия работы элемента) и принимаемый по 7.5.3.5; 



сr

 — предельное значение расчетной ширины раскрытия трещин, см, принимаемое 

по Таблице 40. 

7.5.3.2  При  определении  ширины  раскрытия  трещин  по  Формуле  (132)  при 

смешанном  армировании  значение 



/

Е

  с  учетом  растягивающих  напряжений  в 

СП РК 3.03-112-2013 

112 

ненапрягаемой арматуре 



s

 и приращения напряжений в напрягаемой арматуре  



р

  после 

погашения предварительного обжатия бетона до нуля определяется по формуле 

 

2

1

2

1























p

p

s

s

E

E

E

,                                               (133) 

где 



1

 — коэффициент раскрытия трещин для ненапрягаемой арматуры, принимаемый 

по 7.5.3.5; 



2

 — то же, для напрягаемой арматуры по 7.5.3.5. 

7.5.3.3  Растягивающие  напряжения 



s

  в  поперечной  и  продольной  арматуре  стенок 

(ребер) балок допускается определять по формуле 

 











bt

s

,                                                       (134) 

где 



bt

  —  напряжение  в  предварительно  напряженных  балках,  не  имеющих 

напрягаемых  хомутов,  принимаемое  равным  главному  растягивающему  напряжению 



mt

 

на  уровне  центра  тяжести  сечения,  в  балках  с  ненапрягаемой  арматурой  —  равным 
касательному напряжению 



 на том же уровне; 



  —  коэффициент  армирования  стенки  стержнями,  пересекающими  наклонное 

сечение  (между  вутами  поясов),  определяемый  как  отношение  проекции  площадей 
сечения  этих  стержней  на  нормаль  к  наклонному  сечению  —  к  площади  бетона 
наклонного сечения; 



  —  коэффициент,  учитывающий  перераспределение  напряжений  в  зоне 

образования наклонных трещин и определяемый по формуле 

 

75

,

0

)

/(

5

,

0

1

1











i

l

,                                        (135) 

где 

l

i

  — длина, см, предполагаемой наклонной трещины на участке между вутами 

поясов (в тавровых балках начало наклонного сечения принимается от крайнего в сторону 
нейтральной оси ряда растянутой арматуры) согласно Рисунку 10; наклон трещин следует 
принимать по  7.4.9.3. 

1

3

4

5

2

6

l

i

1



i



w



1





w



1



i

 

1 — нормаль; 2 — хомут; 3 — наклонное сечение; 4 — продольная арматура; 

5 — касательная к пучку; 6 — вут. 

Рисунок 10  — Проекции усилий в поперечной арматуре на нормаль  

к наклонному сечению 

СП РК 3.03-112-2013

 

113 

 

7.5.3.4 При определении ширины раскрытия нормальных трещин в растянутой зоне 

предварительно напряженных элементов следует учитывать всю растянутую арматуру. 

При  определении  ширины  трещин  в  предварительно  напряженных  сваях 

допускается учитывать всю арматуру растянутой зоны. 

Приращение  растягивающего  напряжения 



p 

  в  напрягаемой  арматуре  согласно 

7.5.3.1,  возникающее  после  снижения  под  временной  нагрузкой  предварительного 
сжимающего напряжения в бетоне до нуля, допускается определять по формуле 

 

p

bt

p











 ,                                                      (136) 

где 



bt

  — растягивающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести площади 

растянутой зоны бетона; 



p

  —  коэффициент  армирования,  определяемый  как  отношение  учитываемой  в 

расчете площади поперечного сечения продольной растянутой арматуры к площади всей 
растянутой зоны бетона (арматура, не имеющая сцепления с бетоном, при вычислении  



p

  

не учитывается). 

При  смешанном  армировании  напряжение  в  бетоне   



bt

    определяется  на  уровне 

центра  тяжести  той  части  площади  растянутой  зоны  бетона,  в  пределах  которой 
растягивающие напряжения не превышают 1,4

R

bt,ser

. 

Напряжения  в  ненапрягаемой  арматуре  при  смешанном  армировании  допускается 

определять по формуле 

              

 

 

 

s

bts

s









,                                                        (137) 

где 



bts

  —  напряжения  в  бетоне  на  уровне  центра  тяжести  части  площади 

A

bts

 

растянутой зоны бетона, в пределах которой напряжения в бетоне превышают 1,4

R

bt,ser

; 

                                                                 

bts

s

s

A

A





,                                                        (138) 

7.5.3.5  Коэффициенты  раскрытия  трещин   



    следует  принимать  в  зависимости  от 

радиуса армирования 

R

r

 ,см, равными: 

-  0,35

R

r

  —  для  гладкой  стержневой  арматуры,  арматурных  пучков  из  гладкой 

проволоки и для стальных закрытых канатов; 

-  1,5

r

R

  —  для  стержневой  арматуры  периодического  профиля,  проволок 

периодического  профиля  класса  Вр,  пучков  из  этой  проволоки,  канатов  класса  К-7  и 
пучков  из  них,  стальных  канатов  со  спиральной  и  двойной  свивкой,  а  также  для  любой 
арматуры в стенках. 

7.5.3.6  При  расчете  ширины  раскрытия  нормальных  трещин  радиус  армирования 

должен определяться по формуле 

 

nd

A

R

r

r







,                                                        (139) 

где 

A

r

    —  площадь  зоны  взаимодействия  для  нормального  сечения,  принимаемая 

ограниченной наружным контуром сечения и радиусом взаимодействия 

r

 = 6

d

; 

СП РК 3.03-112-2013 

114 



  —  коэффициент,  учитывающий  степень  сцепления  арматурных  элементов  с 

бетоном согласно Таблице 42; 

n

 — число арматурных элементов с одинаковым номинальным диаметром  

d

; 

d

 — диаметр одного стержня (включая случаи расположения стержней в группах). 

Для  непрямоугольных  сечений  с  арматурой,  равномерно  распределенной  по 

контуру, радиус взаимодействия принимается 

r

 = 3

d

. 

Для пучков и канатов 

d

 соответствует наружному контуру арматурного элемента, а  

r

=5

d

. 

 

Таблица 42 - Коэффициенты, учитывающие степень сцепления арматурных 

элементов с бетоном 

Вид армирования конструкции 

Коэффициент β 

Одиночные стержни (гладкие и периодического профиля), 
одиночные проволоки периодического профиля или арматурные 
канаты класса К-7  

1,00 

Вертикальные ряды из двух стержней (без просветов), группами из 
сдвоенных стержней (с просветами между группами стержней) 

0,85 

То же, из трех стержней (с просветами между группами стержней), 
стальные канаты со спиральной и двойной свивкой, пучки из 
арматурных канатов класса К-7 

0,75 

Пучки с числом проволок до 24 включительно 

0,65 

Пучки с числом проволок свыше 24 или стальные закрытые 
канаты 

0,50 

 
Радиус  взаимодействия 

r

  следует  откладывать  от  крайнего,  ближайшего  к 

нейтральной  оси  ряда  стержня.  Если  в  крайнем  ряду  установлено  менее  половины 
площади поперечного сечения стержней по отношению к площади арматуры в каждом из 
остальных  рядов,  то 

r 

следует  откладывать  от  предпоследнего  ряда  с  полным  числом 

стержней;  в  круглых  сечениях 

r 

следует  откладывать  от  оси  наиболее  напряженного 

стержня  в  сторону  нейтральной  оси,  а  при  пучках  стержней  —  от  оси  внутреннего 
стержня наиболее напряженного пучка. 

Зона  взаимодействия  не  должна  выходить  за  нейтральную  ось,  и  ее  высота  не 

должна  превышать  высоты  сечения,  а  в  центрально-растянутых  элементах  принимается 
равной  всей  площади  сечения.  В  круглых  сечениях  площадь  зоны  взаимодействия  и 
радиус армирования следует определять для наиболее напряженного стержня или пучка. 

При  расчете  ширины  наклонных  трещин  радиус  армирования  следует  определять  по 

формуле 

    

         

1

1

1

1

cos

cos

cos

























d

n

d

n

d

n

A

R

w

w

w

w

i

i

i

i

r

r

,                      (140) 

где 

A

r

  — площадь зоны взаимодействия для наклонного сечения, определяемая по 

формуле 

A

r

  = 

l

i

 

b

,                                                      (141) 

l

i

 — длина наклонного сечения стенки по 7.5.3.3; 

b

 — толщина стенки; 

n

i

, 

n

w

, 

n

1

 — число  наклонных стержней (или пучков) ветвей хомутов и продольных 

стержней в пределах наклонного сечения; 

СП РК 3.03-112-2013

 

115 

d

i

, 

d

w

, 

d

l

  —  диаметры соответственно наклонных стержней (или пучков), хомутов и 

продольных стержней, пересекающих наклонное сечение в пределах стенки; 



i

, 



w

, 



l

  —  углы  между  наклонными  стержнями  (или  пучками),  хомутами, 

продольными стержнями и нормалью к наклонному сечению согласно Рисунку 10. 

7.5.3.7 Трещиностойкость 

элементов 

от 

местных 

напряжений, 

вызываемых 

сосредоточенно приложенными силами предварительного напряжения, и изгиб стенок (балок) 
от  местной  нагрузки  допускается  обеспечивать  постановкой  дополнительной  арматуры, 
воспринимающей  передающееся  на  нее  с  бетона  все  растягивающее  усилие  от  местных 
воздействий  в  предположении  образования  трещин  на  рассматриваемом  участке.  При  этом 
вычисленная ширина трещин не должна превышать нормированную для категории требований 
по  трещиностойкости  3б  или  3в  (Таблица  40).  Для  участков,  где  указанные  напряжения  не 
превышают 0,4

R

bt,ser

, армирование разрешается осуществлять конструктивно. 

При  расчете  бетона  на  местное  сжатие  под  анкером  усилие,  передаваемое 

последним, следует принимать равным: при натяжении арматуры на бетон — 100 %, при 
натяжении на упоры пучка с внутренним анкером — 30 % усилия в арматуре. 

 
7.5.4 Определение прогибов и углов поворота 
 

7.5.4.1 Прогибы,  углы  поворота  и  продольные  перемещения  вычисляются  по 

формулам  строительной  механики  в  зависимости  от  кривизны  элементов  1/ρ,  а  также 
относительных  продольных  перемещений,  которые  определяются  исходя  из  гипотезы 
плоских сечений для полных (упругих и неупругих) деформаций. 

Прогиб 

f

  или  угол  поворота 



  вследствие  деформаций  изгиба  элемента  следует 

определять по формуле 

 

 

   









dx

x

x

M

f

l

1

0

,                                                  (142) 

где 

 

x

M

 —  при  определении  прогиба 

f

  —  функция  изгибающего  момента  от 

единичной силы, приложенной по направлению искомого прогиба 

f

, при определении угла 

поворота 



  —  функция изгибающего момента от  единичного момента, приложенного по 

направлению искомого угла поворота; 

 

x



1

  — кривизна элемента в том же сечении от нагрузки, под которой определяется 

прогиб  или  угол  поворота  (знак  принимается  в  соответствии  со  знаком  изгибающего 
момента в указанном сечении). 

В Формуле (142) суммирование производится по всем участкам (по длине пролета), 

различающимся законами изменения величин 

 

x

M

 и 

 

x



1

. 

Вычисление  прогибов  (углов  поворота)  допускается  производить  численными 

приемами, используя выражение 

 

 

   

1

f

M x

x

x

 







,                                               (143) 

СП РК 3.03-112-2013 

116 

в  котором 

 

M x

  и 

 

x



1

  —  средние  величины  момента  и  кривизны  на  отдельных 

участках длиной 



х

, где изменение указанных параметров имеет плавный характер. 

7.5.4.2 Кривизну  предварительно  напряженных  элементов,  в  которых  пояса 

отнесены  к  категориям  требований  по  трещиностойкости  2а,  2б  и  3б,  допускается 
определять как для сплошного сечения по формуле 

 

 

B

M

B

M

B

M

g

g

p

p











*

*

1

,                                                   (144) 

где  

M

p

, 

g

M

, 

M



 

  —  моменты  в  рассматриваемом  сечении,  создаваемые 

соответственно усилием в напрягаемой арматуре, постоянной и временной нагрузками; 

*

p

B

,

 

*

g

B

  — жесткости сечения при длительном воздействии соответственно усилия в 

напрягаемой арматуре и постоянной нагрузки; 

В

 — жесткость сплошного сечения при кратковременном действии нагрузок. 

Значения перечисленных жесткостей допускается определять по Приложению П. 
Допускается  правую  часть  Формулы  (144)  определять  другими  обоснованными 

методами. 

Моменты  от  предварительного  напряжения  следует  вычислять  исходя  из 

напряжений  в  арматуре,  соответствующих  стадиям  работы  конструкции:  на  стадии 
обжатия — за вычетом первых потерь; на последующих стадиях, в том числе и на стадии 
эксплуатации, за вычетом также и вторых потерь согласно Приложению М. 

Значения  изгибающих  моментов 

g

M

  при  навесном  монтаже  следует  определять  с 

учетом  веса  монтируемых  блоков  и  других  возможных  строительных  нагрузок.  При 
определении  жесткостей 

*

p

B

  и 

*

g

B

  учитывается  влияние  усилия  предварительного 

напряжения и длительности действия нагрузки. 

7.5.4.3 Кривизну элементов с ненапрягаемой арматурой, в которых пояса отнесены к 

категории требований по трещиностойкости 3в, следует определять по формуле 

 

B

M

B

M

g

g









*

1

,                                                       (145) 

где 

*

g

B

—  жесткость  сечения  при  действии  постоянной  нагрузки  с  учетом  образования 

трещин и ползучести бетона; 

B

  —  жесткость  сплошного  сечения  при  кратковременном  действии  временной 

нагрузки с учетом образования трещин. 

При  вычислении  кривизны  элементов  допускается  принимать,  что  вся  постоянная 

нагрузка  действует  в  бетоне  одного  возраста,  отвечающего  приложению  наибольшей 
части этой нагрузки. 

Определение  кривизны  железобетонных  элементов  с  напрягаемой  арматурой  на 

участках с трещинами (шириной, превышающей 0,015 см) в растянутой зоне допускается 
производить по указаниям СНиП 2.03.01. 

7.5.4.4  При  вычислении  прогибов  балок  с  ненапрягаемой  арматурой  (если  ширина 

трещин  в  бетоне  не  превышает  0,015  см)  по  формулам  сопротивления  упругих 
материалов, а также для расчета перемещений опор, столбов, свай-оболочек (в том числе 

СП РК 3.03-112-2013

 

117 

заполненных бетоном) независимо от определяемой ширины трещин сечения допускается 
жесткость определять по формуле 

                                                      B 

= 0,8 

E

b

I

b

,                                                        (146) 

где 

I

b

 – момент инерции бетонного сечения. 

Расчет  перемещений  массивных  бетонных  и  железобетонных  элементов  (опор)  от 

временной  и  постоянной  нагрузок  допускается  производить  с  учетом  жесткостей, 
определенных по полным сечениям элементов без учета ползучести и усадки бетона. 

 

7.6 Конструктивные требования

 

 

Для  бетонных  и  железобетонных  конструкций  при  обеспечении  условий  их 

изготовления,  требуемой  долговечности  и  совместной  работы  арматуры  и  бетона 
следует выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем подразделе. 
 

7.6.1 Минимальные размеры сечения элементов  
 

Толщины  стенок,  плит,  диафрагм  и  ребер  в  железобетонных  элементах  (кроме 

реконструируемых сооружений) следует принимать не менее указанных в    Таблице 43. 
 

Таблица 43 – Минимальные размеры сечений 

Элементы и их части 

Наименьшая толщина, см, для конструкций мостов 

и труб 

железнодорожных 

автодорожных 

1 Вертикальные или наклонные стенки балок: 

  

  

а) ребристых: 

  

  

при отсутствии в стенках арматурных пучков 

12* 

12 

при наличии в стенках арматурных пучков 

15 

15 

б) коробчатых: 

  

  

при отсутствии в стенках арматурных пучков 

15 

15 

при наличии в стенках арматурных пучков 

18 

18 

2 Плиты: 

  

  

а) балластного корыта: 

  

  

- между стенками (ребрами) 

15 

- 

- на концах консолей 

10 

- 

б) проезжей части: 

  

  

- между стенками (ребрами) 

- 

- 

- при отсутствии в плите арматурных пучков 

- 

12 

- при наличии в плите арматурных пучков 

- 

15 

- на концах консолей 

- 

8 

в) нижние в коробчатых балках: 

  

  

- при отсутствии в плите арматурных пучков 

15 

15 

- при наличии в плите арматурных пучков 

18 

18 

г) тротуаров: 

 

  

- монолитные (несъемные) 

8 

8 

- сборные (съемные) 

6 

6 

3 Пустотелые блоки плитных пролетных строений**: 

  

  

СП РК 3.03-112-2013 

118 

Таблица 43 – Минимальные размеры сечений 

Элементы и их части 

Наименьшая толщина, см, для конструкций мостов 

и труб 

железнодорожных 

автодорожных 

а) с арматурой из стержней, одиночных арматурных 
канатов класса К-7 и пучков из параллельных 
высокопрочных проволок: 

  

  

 - стенки и верхние плиты 

10 

8 

 - нижние плиты 

12 

10 

б) струнобетонные: 

  

  

 - стенки и верхние плиты 

- 

8 

 - нижние плиты 

- 

10 

4 Диафрагмы и ребра жесткости пролетных строений 

10 

10 

5 Стенки звеньев труб под насыпями 

10 

10*** 

6 Стенки блоков коробчатого и круглого сечений 

пустотелых и сборно-монолитных опор: 

  

  

   - в зоне переменного уровня воды 

30 

30 

   - вне зоны переменного уровня воды 

15 

15 

7 Стенки железобетонных полых свай и свай-  
    оболочек при наружном диаметре, м: 

  

  

  0,4 

8 

8 

  от 0,6 до 0,8 

10 

10 

  » 1,0   » 3,0 

12 

12 

__________ 
* При применении двух арматурных сеток наименьшая толщина стенок принимается равной 15 см. 
**  В  пустотелых  блоках  с  криволинейным  очертанием  верхних  и  нижних  участков  полостей  между 
стенками  за  наименьшую  толщину  плиты  на  криволинейных  участках  допускается  принимать  среднюю 
приведенную величину, вычисленную на ширине полости. 
*** Для труб диаметром 0,5 и 0,75 м допускается принимать толщину стенок равной 8 см. 

 
7.6.2 Наименьшие диаметры ненапрягаемой арматуры 
 

Наименьшие диаметры ненапрягаемой арматуры следует принимать по Таблице 44. 
Распределительная  арматура  в  плитах  и  хомуты  в  сваях  при  продольной  арматуре 

диаметром 28 мм и более должны иметь диаметр не менее четверти диаметра продольных 
стержней. 

 

Таблица 44 - Минимальные диаметры ненапрягаемой арматуры 

 

Вид арматуры 

Наименьший диаметр 

арматуры, мм 

1  Расчетная  продольная  в  элементах  мостов  (кроме 
элементов, указанных ниже) и прямоугольных труб 

12 

2 

Расчетная 

проезжей 

части 

(включая 

тротуары) 

автодорожных мостов 

10 

3  Расчетная  и  конструктивная  звеньев  круглых  труб; 
конструктивная продольная и поперечная в элементах мостов 
(кроме  плит);  хомуты  стенок  балок  и  уширений  поясов  на 
всей длине 

8 

СП РК 3.03-112-2013

 

119 

Таблица 44 - Минимальные диаметры ненапрягаемой арматуры 

 

Вид арматуры 

Наименьший диаметр 

арматуры, мм 

4  Проволочная  класса  Вр  для  плит  укрепления  откосов  и 
хомутов арматуры свай (см. 7.3.3) диаметром 5 мм 

10 

5  Конструктивная  (распределительная)  плит;  хомуты  свай  и 
свай-оболочек; хомуты в пустотелых плитах 

6 

 
7.6.3 Защитный слой бетона 
 

7.6.3.1 Толщина  защитного  слоя  бетона  от  его  наружной  поверхности  до 

поверхности  арматурного  элемента  или  канала  (кроме  реконструируемых  сооружений) 
должна быть не менее указанной в Таблице 45. 
 

Таблица 45 – Минимальные толщины защитного слоя бетона 

 

Вид арматуры и ее расположение 

Наименьшая 

толщина 

защитного 

слоя бетона, 

см 

1 Ненапрягаемая рабочая арматура: 
    а) верхняя в плите проезжей части автодорожных и городских мостов 

 

5 

    б) в ребристых и плитных пролетных строениях, а также в плитах высотой 30 см 
и более 

3 

    в) в плитах высотой менее 30 см 

2 

    г) в звеньях труб и полых сваях-оболочках 

2* 

    д) в наружных блоках сборных опор у наружных поверхностей монолитных 
опор: 
      1) в ледорезной части опоры 

 
 

7 

      2) на остальных участках опоры 

5 

      3) в сваях, колодцах и блоках сборных фундаментов 

3 

    е) в опорных плитах фундаментов из монолитного железобетона: 
      1) при наличии бетонной подготовки 

 

4 

      2) при отсутствии бетонной подготовки 

7 

2 Ненапрягаемые хомуты: 
     а) в стенках (ребрах) балок 

 

2 

     б) в стойках опор: 

 

       1) вне зоны переменного уровня воды 

2 

       2) в зоне переменного уровня воды 

3 

3 Конструктивная (нерасчетная) продольная в стенках (ребрах) балок и в плитах 

1,5 

4 Ненапрягаемая, устанавливаемая в бетоне омоноличивания напрягаемой 
арматуры 

3 

5 Напрягаемая в растянутой зоне сечения: 
    а) в виде пучков из высокопрочной проволоки и пучков из канатов класса К-7    

 

4** 

СП РК 3.03-112-2013 

120 

    б) из арматурной стали классов: 
         - А600, Ат600 
         - А800, Ат800, Ат1000 

 

4 
5 

    в) из стальных канатов (спиральных, двойной свивки и закрытых) диаметром  
        

d

 > 40 мм   

        с анкерами на концах 

 

d 

6 Напрягаемая всех видов в плите проезжей части, защищенной гидроизоляцией 

3 

7 Напрягаемые хомуты в стенках (ребрах) 

3 

8 Напрягаемая в струнобетонных конструкциях со стороны: 
    - растянутой грани 
    - боковых граней 

 

3***

 

2 

__________ 

* Для труб диаметром 3 м и более защитный слой с внутренней стороны 3 см. 
**  Для  напрягаемой  арматуры,  размещаемой  в  закрытых  каналах,  защитный  слой  бетона  принимается 
относительно поверхности канала. Для каналов диаметром 11 см защитный слой следует назначать равным 
5  см.  При  диаметрах  каналов  свыше  11  см  принимаемую  толщину  защитного  слоя  следует  проверять 
расчетом на силовые воздействия и давление раствора при инъецировании. 
*** Для элементов толщиной менее 20 см допускается защитный слой уменьшать до 2 см.

 

 

7.6.3.2  Толщина  защитного  слоя  бетона  у  концов  предварительно  напряженных 

элементов на длине зоны передачи усилий согласно 7.1.5 должна составлять не менее двух 
диаметров арматуры. 

При применении стержневой напрягаемой арматурной стали классов А800, Ат800 и 

Ат1000  следует  дополнительно  на  длине  зоны  передачи  усилий  по  7.1.5  устанавливать 
сетки,  спирали  диаметром,  на  4  см  превышающим  диаметр  стержня,  или  замкнутые 
хомуты с шагом не более 5 см. 
 

7.6.4 Минимальные расстояния между арматурными элементами 
 

7.6.4.1  Расстояние  в  свету  между  отдельными  продольными  рабочими  стержнями 

ненапрягаемой арматуры и пучками арматуры, напрягаемой на упоры, принимаются: 

а)  если  стержни  занимают  при  бетонировании  горизонтальное  или  наклонное 

положение, см, не менее при расположении арматуры: 

- 4 — в один ряд; 
- 5 — в два ряда; 
- 6 — в три ряда или более; 
б) если стержни занимают при бетонировании вертикальное положение — 5 см. 
При  стесненных  условиях  для  размещения  арматуры  допускается  располагать  стержни 

ненапрягаемой арматуры группами (без зазора между стержнями) по два или по три стержня. 
Расстояние по ширине в свету между группами следует принимать, см, не менее: 

- 5 — при двух стержнях в группе; 
- 6 — при трех стержнях в группе. 
7.6.4.2  При  назначении  расстояний  в  свету  между  арматурными  элементами  в 

предварительно напряженных  конструкциях следует  соблюдать  требования,  указанные  в 
Таблице 46. 

СП РК 3.03-112-2013

 

121 

При  смешанном  армировании  минимальное  расстояние  между  ненапрягаемым 

арматурным  стержнем  и  арматурным  пучком  или  стенкой  закрытого  канала  следует 
принимать не менее 3 см.

 

 

Таблица 46 – Минимальные параметры в конструкциях с арматурой,  

натягиваемой на упоры и бетон 

Назначаемые расстояния в свету 

Наименьшие размеры 

расстояний 

по 

абсолютному 
значению, см 

в зависимости 

от диаметра

 d

 

арматурного 

элемента или 

диаметра 

d

с

 

канала 

В конструкциях с арматурой, напрягаемой на упоры 

1 

Между 

арматурными 

пучками 

из 

параллельных 

высокопрочных проволок 

6 

d 

2  Между  арматурными  пучками  и  наружными  поверхностями 
их внутренних анкеров 

4 

— 

3  Между  наружными  поверхностями  внутренних  анкеров 
арматурных пучков 

3 

— 

4  Между  отдельными  арматурными  канатами  класса  К-7  при 
расположении их: 
- в один ряд 
- в два ряда и более 

 
 

4 
5 

 
 

— 
— 

5 Расстояние от торца внутреннего анкера до торца бетона 

5 

 

В конструкциях с арматурой, напрягаемой на бетон 

6  Между  стенками  круглых  закрытых  каналов  при  диаметрах 
каналов, см: 
- 9 и менее 
- свыше 9 до 11 
- свыше 11 

 

 
 

6 

d

c

 — 1 

8 

— 

По расчету 

7  Между  пучками  из  параллельных  высокопрочных  проволок, 
пучками из арматурных канатов класса К-7, а также стальными 
канатами  (спиральными,  двойной  свивки  и  закрытыми)  при 
расположении их в открытых каналах: 
- в один ряд 
- в два ряда 

 
 
 

 

3 

4 

 
 
 

 

— 

— 

8  Между  стенками  каналов  с  одиночными  стержнями, 
напрягаемыми электротермическим способом, при каналах: 
- закрытых 
- открытых 

 

 

10 

13 

 

 

— 

— 

 

СП РК 3.03-112-2013 

122 

7.6.5 Анкеровка ненапрягаемой арматуры 
 

7.6.5.1  Арматурные  стержни  периодического  профиля,  а  также  стержни  гладкого 

профиля в сварных сетках и каркасах допускается применять без крюков на концах. 

Растянутые рабочие стержни арматуры гладкого профиля, а также гладкие рабочие 

стержни  в  вязаных  сетках  и  каркасах  должны  иметь  на  концах  полукруглые  крюки  с 
внутренним диаметром  не менее 2,5 диаметра стержня и длиной прямолинейного участка 
после отгиба не менее трех диаметров стержня. 

7.6.5.2  В  изгибаемых  разрезных балках и  в  плитных  конструкциях  толщиной  более 

30  см  концы  растянутых  стержней  при  обрыве  их  по  эпюре  моментов  следует,  как 
правило, анкеровать в сжатой зоне бетона, определяемой в расчетах на трещиностойкость. 

Гладкие  стержни,  заводимые  посредством  отгибов  в  сжатую  зону,  следует 

заканчивать прямыми крюками, имеющими после загиба прямые участки длиной не менее 
трех диаметров арматуры.  

Для арматуры периодического профиля и при сварных соединениях допускается для 

автодорожных и гордских мостов заделка стержней в растянутой зоне бетона изгибаемых 
и внецентренно сжатых элементов на длину не менее 30 диаметров стержней за местом их 
теоретического  обрыва.  Кроме  этого,  в  пролетных  строениях  концы  заанкериваемых 
стержней  должны  быть  приварены  к  смежным  стержням  на  длине  не  менее  4

d 

швом 

толщиной не менее 4 мм. 

7.6.5.3 Начало отгибов продольных растянутых стержней арматуры периодического 

профиля  в  изгибаемых  элементах  или  обрыв  таких  стержней  во  внецентренно  сжатых 
элементах  следует  располагать  за  сечением,  в  котором  стержни  учитываются  с  полным 
расчетным сопротивлением. 

Длина заводки стержня за сечения (длина заделки 

l

s

) для арматурных сталей класса 

А300 и Ас300 должна составлять не менее: 

- 22

d

 – при классе бетона В30 и выше; 

- 25

d

 – при классах бетона В20 – В27,5 (

d

 – диаметр стержня). 

Для  арматурных  сталей  класса  А400  длину  заделки 

l

s

  следует  соответственно 

увеличивать на 5

d

. При пучке стержней 

d

 определяется как диаметр условного стержня с 

площадью, равной суммарной площади стержней, образующих пучок. 

7.6.5.4 В разрезных балках и на концевых участках неразрезных балок заводимые за 

ось  опорной  части  растянутые  стержни  продольной  арматуры  должны  иметь  прямые 
участки  длиной  не  менее  8  диаметров  стержня.  Кроме  того,  крайние  стержни, 
примыкающие к боковым поверхностям балки, должны быть отогнуты у торца под углом 
90° и продолжены вверх до половины высоты балки. 

Необходимо  обеспечить  расстояние  от  торца  балки  до  оси  опирания,  равное  не 

менее 30 см, и до края опорной плиты — не менее 15 см. 

7.6.5.5  Перегибы  растянутых  стержней  продольной  арматуры  по  очертанию 

входящих  углов,  образующихся  при  переломе  поверхности  элемента,  не  допускаются. 
Стержни  продольной  арматуры,  расположенные  вдоль  плоскостей,  образующих  угол 
перелома,  должны  быть  продолжены  за  точку  их  пересечения  на  длину  не  менее  20 
диаметров арматуры. 

 

СП РК 3.03-112-2013

 

123 

7.6.6 Анкеровка напрягаемой арматуры 
 

7.6.6.1  При  применении  в  конструкциях  арматуры  из  стержней  периодического 

профиля диаметром до 36 мм, напрягаемой на упоры, устройство анкеров на стержнях не 
требуется. 

В  элементах  с  арматурой,  рассчитываемой  на  выносливость,  вся  арматура  (за 

исключением  указанной  выше)  должна  иметь  внутренние  или  наружные  (концевые) 
анкеры. 

В  элементах,  напрягаемых  на  упоры,  с  арматурой,  не  рассчитываемой  на 

выносливость,  допускается  применять  без  устройства  анкеров  (внутренних  и  наружных) 
отдельные  арматурные  канаты  класса  К-7  и  отдельные  высокопрочные  проволоки 
периодического профиля. 

Прочность  анкеровки,  применяемой  в  конструкциях  с  натяжением  на  бетон,  не 

должна быть менее прочности арматурных элементов, закрепляемых анкерами. 

7.6.6.2 В изгибаемых элементах следует избегать расположения анкеров арматуры в 

зонах  бетона,  где  главные  растягивающие  и  сжимающие  напряжения  составляют  свыше 
90 % предельных значений, установленных для этих напряжений. 

7.6.6.3  Наружные  (концевые)  анкеры  на  торцевой  поверхности  балок  следует 

располагать  возможно  равномернее.  При  этом  необходимо  предусматривать  постановку 
на торце сплошных стальных листов, перекрывающих бетон зоны расположения анкеров. 
краевые участки листов следует заанкеривать в бетоне. 

Толщину  торцевых  листов  следует  назначать  по  расчету  в  зависимости  от  усилий 

натяжения напрягаемых арматурных элементов и принимать, мм, не менее:     

- 10 — при усилии натяжения, 590 кН; 
- 20 —  то же, 1180 кН; 
- 40 —  то же, 2750 кН. 
При  усилиях,  отличающихся  от  указанных,  следует  принимать  толщину  листов, 

соответствующую ближайшему большему значению.

 

 

7.6.6.4  В  элементах  с  натяжением  арматуры  на  бетон  зону  обетонирования 

наружных  анкеров  следует  армировать  поперечными  сетками  из  стержней 
периодического  профиля  диаметром  не  менее  10  мм  с  ячейками  не  более  10  см×10  см. 
Расстояние  между  сетками  должно  быть  не  более  10  см.  Следует  принимать  меры  по 
обеспечению связи бетона омоноличивания и бетона основной конструкции. 

 

7.6.7 Продольное армирование элементов  
 

7.6.7.1  В  сварных арматурных каркасах арматура располагается группами, не более 

трех  стержней  в  каждой.  Стержни  в  группе  объединяются  между  собой  сварными 
односторонними связующими швами. Длина связующих швов между стержнями  должна 
быть  не  менее  4  диаметров,  а  их  толщина  —  не  более  4  мм.  Зазоры  между  группами 
стержней  образуются  постановкой  продольных  коротышей  диаметром  не  менее  25  мм. 
Коротыши устанавливаются перед отгибами, не более чем через 2,5 м по длине, вразбежку 
по  отношению  друг  к  другу.  Они  привариваются  к  рабочей  арматуре  односторонними 

СП РК 3.03-112-2013 

124 

связующими швами толщиной не более 4 мм и длиной не менее двух диаметров рабочей 
арматуры. 

Связующие  сварные  швы  между  стержнями  в  группе  располагаются  вразбежку  по 

отношению  к  коротышам  и  смежным  связующим  швам  так,  чтобы  расстояние  в  свету 
между  швами  было  не  менее  40  см,  в  случае  если  смежные  швы  наложены  на  общий 
продольный  стержень,  и  10  см,  если  связующие  швы  относятся  к  разным  продольным 
стержням  каркаса.  Кроме  того,  следует  соблюдать  требование,  чтобы  любое  поперечное 
сечение группы стержней пересекало не более одного сварного шва. 

Допускается,  при  соответствующем  обосновании,  вертикальные  стержни  сварных 

сеток  в  стенках  приваривать  контактной  точечной  сваркой  к  арматуре  и  к  продольным 
коротышам, 

расположенным 

между 

группами 

стержней. 

Приварка 

дуговой 

электросваркой хомутов к основной арматуре не допускается. 

Для  основной  рабочей  арматуры  каркасов  рекомендуется  применение  арматуры 

класса Ас300 марки 10ГТ. 

Указания по швам, прикрепляющим к рабочей арматуре, приведены в 7.6.9.5. 
7.6.7.2  В  разрезных  балках  и  плитах  следует  доводить  до  опоры  не  менее  трети 

рабочей арматуры,  устанавливаемой в  середине пролета. При этом в балках необходимо 
доводить до опоры не менее двух стержней, в плитах  — не менее трех стержней на 1 м 
ширины плиты. 

Распределительную  арматуру  плит  следует  устанавливать  с  шагом,  не 

превышающим 25 см. 

При  смешанном  армировании  стержни  ненапрягаемой  арматуры  допускается 

устанавливать  попарно,  при  этом  толщина  защитного  слоя  этой  арматуры  должна 
соответствовать 7.6.3.1, а расстояния между стержнями и пучками — 7.6.4.1 и 7.6.4.2. 

7.6.7.3 В неразрезных балках и ригелях многопролетных рамных конструкций часть 

верхней  и  нижней  рабочей  арматуры  должна  быть  непрерывной  по  длине  или  иметь 
стыки, перекрывающие разрывы армирования. 

Количество непрерывных арматурных элементов должно составлять: 
а)  в  конструкциях  с  ненапрягаемой  арматурой  —  не  менее  20  %  нижней  и  15  % 

верхней рабочей арматуры; 

б) в конструкциях с напрягаемой арматурой — не менее 10 % нижней и 5 % верхней 

рабочей арматуры.  

7.6.7.4 Шаг (расстояние между осями) рабочей арматуры плиты в середине пролета и 

над ее опорами не должен превышать, см: 

- 15 — в плитах балластного корыта железнодорожных мостов; 
- 20 — в плитах проезжей части автодорожных мостов. 

 

7.6.8 Поперечное армирование элементов  

 

7.6.8.1  Армирование  стенок  ненапрягаемых  балок  на  восприятие  поперечных  сил 

следует осуществлять наклонными и нормальными к оси балки стержнями (хомутами) и 
объединять последние с продольной арматурой стенок в каркасы. 

7.6.8.2  В  ненапрягаемых  балках  устанавливаемые  по  расчету  наклонные  стержни 

следует  располагать  симметрично  относительно  продольной  оси  изгибаемого  элемента. 

СП РК 3.03-112-2013

 

125 

Стержни,  как  правило,  должны  иметь  по  отношению  к  продольной  оси  элемента  угол 
наклона, близкий к 45° (не более 60° и не менее 30°). При этом на участке балки, где по 
расчету  требуется  установка  наклонных  стержней,  любое  сечение,  перпендикулярное 
продольной оси балки, должно пересекать не менее одного стержня наклонной арматуры. 

7.6.8.3  Требуемые  по  расчету  балок  дополнительные  наклонные  стержни  должны 

быть  прикреплены  к  основной  продольной  рабочей  арматуре.  Если  стержни  арматуры 
изготовлены  из  стали  классов  А240,  А300,  Ас300  и  А400,  то  прикрепление 
дополнительных наклонных стержней можно выполнять посредством сварных швов. 

7.6.8.4  Наклонные  стержни  арматуры  в  балках  следует  отгибать  по  дуге  круга 

радиусом не менее 10 диаметров арматуры. 

Отгибы продольной арматуры у торцов балки (за осью опорной части) допускается 

выполнять по дуге круга радиусом не менее трех диаметров арматуры. 

7.6.8.5 Продольную арматуру в стенках ненапрягаемых балок следует устанавливать: 
в пределах трети высоты стенки, считая от  растянутой грани балки, — с шагом не 

более 12 диаметров применяемой арматуры (

d

 = 8 – 12 мм); 

в  пределах  остальной  части  высоты  стенки  —  с  шагом  не  более  20  диаметров 

арматуры (

d

 = 8 –10 мм). 

7.6.8.6  Хомуты  в  элементах,  воспринимающих  поперечную  силу,  устанавливаются 

по расчету, включая расчет по сечению между хомутами. В стенках толщиной до 50 см, в 
пределах  приопорных  участков  длиной,  равной  1/4  пролета,  считая  от  оси  опоры,  шаг 
хомутов принимают не более 15 см. 

На среднем участке балки длиной, равной 1/2 пролета, шаг хомутов принимается не 

более 20 см. 

При  толщине  стенок  более  50  см  максимальный  шаг  хомутов  в  середине  пролета 

допускается увеличивать на 5 см. 

Допускается применение сдвоенных хомутов из арматуры одного класса и диаметра. 
7.6.8.7 Хомуты в разрезных плитных пролетных строениях следует устанавливать с 

шагом, не превышающим, см: 

-  15  —  на  участках,  примыкающих  к  опорным  частям  и  имеющих  длину,  равную   

1/4 пролета; 

- 25 — на среднем участке, имеющем длину, равную 1/2 пролета. 
В сплошных плитах балластного корыта железнодорожных мостов и проезжей части 

автодорожных  мостов,  имеющих  высоту  30  см  и  менее,  хомуты  при  отсутствии  сжатой 
расчетной арматуры допускается не устанавливать. 

 
ПРИМЕЧАНИЕ В плитных пролетных строениях автодорожных и городских мостов допускается не 

ставить  поперечную  арматуру  в  плиты  толщиной  до  40  см,  если  касательные  напряжения  в  бетоне  не 
превышают 0,25

R

b,sh

 (где 

R

b,sh

 — расчетное сопротивление бетона скалыванию при изгибе по Таблице 24). 

 

7.6.8.8  Хомутами  в  поясах  ненапрягаемых  элементов  следует  охватывать  ширину 

пояса  не  более  50  см  и  объединять  не  более  пяти  растянутых  и  не  более  трех  сжатых 
стержней продольной арматуры, расположенной в крайних горизонтальных рядах. 

7.6.8.9  Наибольший  шаг  замкнутых  хомутов  или  поперечных  стержней  в  сварных 

сетках  обжимаемых  поясов  напрягаемых  балок  следует  принимать  не  более  15  см  в 

СП РК 3.03-112-2013 

126 

железнодорожных и 20 см в автодорожных мостах. Шаг хомутов в обжимаемых поясах не 
принимается более шага хомутов в стенках балок. 

7.6.8.10  Хомуты  в  элементах,  рассчитываемых  на  кручение,  а  также  на  кручение 

совместно с изгибом, сжатием или растяжением, принимаются замкнутыми с перепуском 
концов: 

- при хомутах из гладкой арматурной стали — на 30 диаметров; 
- то же, из арматурной стали периодического профиля — на 20 диаметров. 
7.6.8.11  В  зоне  расположения  анкеров  напрягаемых  арматурных  элементов  под 

опорными  плитами  по  7.6.6.3  следует  устанавливать  дополнительную  поперечную 
(косвенную) арматуру по расчету на местные напряжения. 

Дополнительную  арматуру  выполняют  из  стержней  периодического  профиля  с 

шагом между ними не более, см: 

- 10 — в сетках; 
- 6  — в спиралях. 
7.6.8.12 Продольную рабочую арматуру и хомуты в сжатых элементах конструкций 

следует  объединять  в  каркасы.  Шаг  хомутов  в  зависимости  от  диаметра 

d

  стержней 

продольной арматуры следует принимать не более: 

- 15

d

 — при сварных каркасах; 

- 12

d

 — при вязаных каркасах. 

Во всех случаях шаг хомутов следует назначать не более, см: 
- при насыщении сечения продольной арматурой менее 3 % — 40; 
- то же, в размере 3 % и более — 30. 
При  значительном  насыщении  сечения  продольной  арматурой  вместо  отдельных 

хомутов  рекомендуется  принимать  непрерывное  поперечное  армирование  витками, 
повторяющими очертание поперечного сечения элемента. 

7.6.8.13 Конструкция  хомутов  сжатых  элементов  опор  с  квадратной  или 

прямоугольной  формой  поперечных  сечений  принимается  такой,  чтобы  продольные 
стержни  располагались  в  местах  перегиба  хомутов,  а  ветви  хомутов,  устанавливаемые 
вдоль граней элементов, удерживали не более четырех стержней продольной арматуры и 
имели длину не более 40 см. 

Приведенные указания относятся к опорам с размерами граней не более 80 см. При 

больших  размерах  граней  опор  рабочие  продольные  стержни  опор,  расположенные  на 
противоположных  гранях,  допускается  не  объединять  между  собой  хомутами, 
пересекающими сечение опоры, а заменять такие хомуты расположенными по периметру 
цепочками  конструктивных  хомутов  П-образной  формы,  каждый  длиной  по  40  см  с 
боковыми  анкерующими  ветвями  длиной  не  менее  20  см,  располагающимися 
перпендикулярно  к  основной  продольной  ветви  хомута  по  направлению  внутрь  сечения 
бетона.  Концы  коротких  ветвей,  заканчивающиеся  полукруглыми  крюками, 
прикрепляются  к  вертикальным  монтажным  стержням,  устанавливаемым  на  всю  высоту 
опоры.  Хомуты  между  собой  перехлестываются  в  местах  перегиба.  Цепочки  хомутов, 
охватывающие опоры по периметру, располагаются по высоте через 40 см. 

Для  хомутов  и  монтажных  вертикальных  стержней  следует  применять  арматуру 

диаметром  не  менее  10  мм.  Для  повышения  устойчивости  сжатых  рабочих  стержней 
опоры  кроме  цепочек  хомутов  следует  предусматривать  постановку  монтажных  связей,