Руководство по безопасности вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов - часть 2

 

  Главная      Учебники - АЗС, нефть     Руководство по безопасности вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов. Серия 03. Выпуск 69

 

поиск по сайту            

 

 

 

 

 

 

 

 

 

содержание   ..   1  2  3   ..

 

 

Руководство по безопасности вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов - часть 2

 

 

11

©  Оформление. ЗАО НТЦ ПБ, 2013

стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов

1.2.3. Класс опасности устанавливается заказчиком в задании 

на проектирование. 

1.2.4. При проектировании класс опасности рекомендуется 

учитывать при:

назначении специальных требований в рабочей документации 

к материалам и объемам контроля;

выборе коэффициента надежности по назначению;
выборе методов расчета.
1.2.5. Общий срок службы резервуаров рекомендуется обе-

спечивать выбором материала, учетом температурных, силовых 
и коррозионных воздействий, нормированием дефектов сварных 
соединений, оптимальных конструктивных решений металлокон-
струкций, оснований и фундаментов, допусками на изготовление 
и монтаж конструкций, способов защиты от коррозии и назначе-
нием регламента обслуживания.

1.2.6. По конструктивным особенностям вертикальные цилиндри-

ческие резервуары рекомендуется подразделять на следующие типы:

РВС;
РВСП;
РВСПК.
1.2.7 Выбор типа резервуара рекомендуется осуществлять в за-

висимости от классификации хранимой нефти или нефтепродук-
та по температуре вспышки и давлению насыщенных паров при 
температуре хранения:

а)  для  ЛВЖ  при  давлении  насыщенных  паров  свыше  26,6  кПа                        

(200 мм рт.ст.) до 93,3 кПа (700 мм рт.ст.) (нефть, бензины,  нефтя-
ные растворители) применяются: РВСПК; РВСП; 

б) РВС, оборудованные дыхательными и предохранительными 

клапанами либо устройством ГО и установкой УЛФ;

в)  для  ЛВЖ  при  давлении  насыщенных  паров  менее  26,6  кПа                  

(200 мм рт.ст.), а также для ГЖ с температурой вспышки выше 61 °С 
(мазут, дизельное топливо, бытовой керосин, авиационный керо-
син, реактивное топливо, битум, гудрон, масла, пластовая вода) 
применяются РВС без ГО;

12

Руководство по безопасности вертикальных цилиндрических

г) для аварийного сброса нефти или нефтепродукта применя-

ются РВС, оборудованные дыхательными и предохранительными 
клапанами.

1.2.8. По методам изготовления и монтажа листовых конструк-

ций (стенки, днища, настила стационарных крыш, мембраны пон-
тонов и плавающих крыш) резервуары рекомендуется подразде-
лять на:

а) резервуары рулонной сборки, листовые конструкции кото-

рых изготавливаются и монтируются в виде рулонируемых полот-
нищ;

б) резервуары полистовой сборки, изготовление и монтаж всех 

листовых конструкций которых ведется из отдельных листов;

в) резервуары комбинированной сборки, часть листовых кон-

струкций которых изготавливается и монтируется из отдельных 
листов, а часть — в виде рулонируемых полотнищ.

1.2.9. Стенки резервуаров всех типов объемом 10 000 м

3

 и более 

не рекомендуется изготавливать и монтировать в виде рулониру-
емых полотнищ.

II. МАТЕРИАЛЫ

2.1. Общие рекомендации к материалам

2.1.1. При подборе сталей для использования в конструкциях 

резервуаров рекомендуется пользоваться СП 16.13330.2011 «Свод 
правил «СНиП II-23—81* Стальные конструкции», утвержденным 
приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. № 79, действующи-
ми стандартами и техническими условиями, а также положениями 
настоящего Руководства.

2.1.2. Все элементы конструкций по требованиям к материа-

лам разделяются на группы А, Б и В, а группа Б — на подгруппы 
Б

1

 и Б

2

, а именно:

а) А и Б — основные конструкции:

13

©  Оформление. ЗАО НТЦ ПБ, 2013

стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов

1) А — стенка, привариваемые к стенке листы окрайки днища, 

обечайки люков и патрубков в стенке и фланцы к ним, привари-
ваемые к стенке усиливающие накладки, опорные кольца стацио-
нарных крыш, кольца жесткости, подкладные пластины на стенке 
для крепления конструктивных элементов;

2) Б

1

 — каркас крыши (включая фасонки), самонесущие бес-

каркасные крыши;

3) Б

2

 — центральная часть днища, анкерные крепления, настил 

крыш, плавающие крыши и понтоны, обечайки люков и патруб-
ков на крыше, крышки люков;

б) В — вспомогательные конструкции: лестницы, площадки, 

переходы, ограждения и др.

2.1.3. Для металлоконструкций резервуара рекомендуется при-

менять сталь, выплавленную электропечным, кислородно-конвер-
терным или мартеновским способом. В зависимости от требуемых 
показателей качества и толщины проката сталь поставляется в со-
стоянии после горячей прокатки, термической обработки (нормали-
зации или закалки с отпуском) или после контролируемой прокатки.

2.1.4. Для основных конструкций группы А рекомендуется при-

менять только спокойную (полностью раскисленную) сталь.

Для основных конструкций группы Б рекомендуется применять 

спокойную или полуспокойную сталь.

Для вспомогательных конструкций группы В наряду с вышепе-

речисленными сталями с учетом температурных условий эксплуа-
тации возможно применение стали С235.

2.2. Химический состав и свариваемость

2.2.1. При сварке плавлением качество сварочных материалов и 

технологию сварки рекомендуется подбирать так, чтобы они обе-
спечивали прочность и вязкость металла сварного соединения не 
ниже исходного основного металла.

2.2.2. Углеродный эквивалент стали с пределом текучести 

390 МПа и ниже для основных конструкций рекомендуется не бо-
лее 0,43 %. Эквивалент углерода С

экв

, %, определяют по формуле

14

Руководство по безопасности вертикальных цилиндрических

 

 

(1)

где С, Mn, Si, Cr, Mo, Ni, Сu, V, Р — массовые доли углерода, мар-
ганца, кремния, хрома, молибдена, никеля, меди, ванадия и фос-
фора по результатам плавочного анализа (ковшовой пробы), при-
веденные в сертификатах на прокат.

При отсутствии в сертификатах на прокат сведений о содержа-

нии меди, ванадия и молибдена расчет углеродного эквивалента 
определяется из условия содержания в прокате меди, ванадия и мо-
либдена в количестве 0,30 %, 0,01 % и 0 % по массе соответственно.

2.3. Рекомендуемый сортамент листов

2.3.1. Листовой прокат для изготовления металлоконструкций 

резервуара рекомендуется применять по форме, размерам и пре-
дельным отклонениям в соответствии с ГОСТ 19903–74 «Прокат 
листовой горячекатаный. Сортамент», утвержденным постанов-
лением Госстандарта СССР от 27 июня 1974 г. № 1573, если иное 
не указано в КМ.

2.3.2. Листовой прокат поставляется толщиной от 4 до 60 мм, 

шириной от 1500 до 3000 мм, длиной от 6000 до 12 000 мм.

2.3.3. Толщина листового проката для изготовления стенок ре-

зервуаров рекомендуется не более 40 мм.

2.3.4. Рекомендации по точности изготовления листового про-

ката:

по толщине (предельный минусовой допуск на прокат) — в со-

ответствии с табл. 1 или с постоянным предельным нижним откло-
нением, равным 0,3 мм, предельные плюсовые допуски на прокат 
по ГОСТ 19903–74 «Прокат листовой горячекатаный. Сортамент», 
утвержденному постановлением Госстандарта СССР от 27 июня 
1974 г. № 1573;

по плоскостности — особо высокая или высокая.
2.3.5. Серповидность листов рекомендуется пониженной и на 

базе 1 м не более 2 мм.

15

©  Оформление. ЗАО НТЦ ПБ, 2013

стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов

2.3.6. Листовой прокат для изготовления основных конструкций 

группы А резервуара классов опасности I и II рекомендуется класс 
сплошности не хуже, чем 0 и 1 соответственно по ГОСТ 22727—88 
«Прокат листовой. Методы ультразвукового контроля», утвержден-
ному постановлением Госстандарта СССР от 27 июня 1974 г. № 1573. 
Рекомендуется не превышать неконтролируемые зоны: у продоль-
ной кромки — 5 мм, у поперечной — 10 мм. Предельные минусо-
вые отклонения по толщине листового проката приведены в табл. 1.

Таблица 1

Предельные минусовые отклонения по толщине листового проката

Толщина проката, мм

Предельные минусовые отклонения

по толщине листового проката 

Δt

m

, мм

До 5,5

0,50

Св. 5,5 до 7,5

0,60

Св. 7,5 до 25,0

0,80

Св. 25,0 до 30,0

0,90

Св. 30,0 до 34,0

1,00

Св. 34,0 до 40,0

1,10

2.4. Расчетная температура металла

2.4.1. За расчетную температуру металла рекомендуется прини-

мать наименьшее из двух следующих значений:

минимальная температура хранимого продукта;
температура наиболее холодных суток для данной местности 

(минимальная среднесуточная температура), повышенная на 5 °С.

При определении расчетной температуры металла рекоменду-

ется не учитывать температурные эффекты специального обогрева 
и теплоизоляции резервуаров.

2.4.2. Температура наиболее холодных суток для данной мест-

ности определяется с обеспеченностью 0,98 по таблице температур 
наружного воздуха в соответствии со СНиП 23-01–99* «Строитель-
ная климатология», утвержденными постановлением Госстроя РФ 
от 11 июня 1999 г. № 45.

16

Руководство по безопасности вертикальных цилиндрических

2.4.3. Для резервуаров с рулонной технологией сборки расчет-

ная температура металла, принимаемая в соответствии с п. 2.4.1, 
при толщинах более 10 мм понижается на 5 °С.

2.5. Рекомендуемые марки стали

2.5.1. Выбор марок стали для изготовления основных элемен-

тов конструкций рекомендуется проводить с учетом механических 
характеристик (гарантированного минимального предела теку-
чести и временного сопротивления), толщины проката и удар-
ной вязкости. Рекомендованная толщина листового проката не 
более 40 мм. Рекомендуемые марки стали, поставляемые по рос-
сийским стандартам, приведены в приложении № 3 к настояще-
му Руководству.

2.5.2. Для материала труб, применяемого для изготовления 

обечаек люков и патрубков, рекомендуется иметь механические 
характеристики не ниже характеристик основного металла кон-
струкций (стенки или крыши), на которых осуществляется врезка 
люков или патрубков.

2.5.3. Для изготовления конструкций стационарных крыш, пла-

вающих крыш и понтонов (в соответствии с заданием заказчика) 
могут применяться коррозионно-стойкие (нержавеющие) стали 
по ГОСТ 5632, группа 1 — стали аустенитного класса, или алю-
миниевые сплавы, указанные в приложении Б ГОСТ 31385–2008 
«Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и 
нефтепродуктов. Общие технические требования».

2.6. Рекомендации к ударной вязкости

2.6.1. Ударная вязкость стали для элементов основных кон-

струкций групп А и Б выбирается в зависимости от группы кон-
струкций, расчетной температуры металла, механических свойств 
стали и толщины проката.

Для элементов основных конструкций группы А из стали с га-

рантированным минимальным пределом текучести 360 МПа и ме-
нее, температуру испытаний на ударную вязкость по KCV Т

V

°С, 

17

©  Оформление. ЗАО НТЦ ПБ, 2013

стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов

рекомендуется определять по графику, приведенному на рис. 1 на-
стоящего Руководства, или по формуле

 

 

(2)

где  Т 

—  расчетная температура металла, °С (–65 

≤ Т ≤ —10); 

 

t 

—  толщина проката, мм (5 

≤ t ≤ 40);

 

R

yn

 

—  нормативный предел текучести стали, МПа (R

yn

 

≤ 360).

При использовании стали с пределом текучести более 360 МПа 

температуру испытаний рекомендуется принимать равной расчет-
ной температуре металла.

Для элементов основных конструкций подгрупп Б

1

 и Б

2

 темпе-

ратура испытаний на ударную вязкость по KCV определяется по 
номограмме, приведенной на рис. 1, с повышением данной тем-
пературы на 10 °С.

Рис. 1. График определения температуры испытания с учетом предела 

текучести, расчетной температуры металла и толщины листов 

(пунктирной линией показан порядок действий)

18

Руководство по безопасности вертикальных цилиндрических

2.6.2. Для элементов конструкций группы А и подгруппы Б

1

 

резервуаров классов опасности I, II и III испытания на удар-
ную вязкость по KCV образцов типа 11, 12, 13 выполняются по 
ГОСТ 9454—78 «Металлы. Метод испытания на ударный изгиб 
при пониженных, комнатной и повышенных температурах», ут-
вержденному постановлением Госстандарта СССР от 17 апреля 
1978 г. № 1021. Для подгруппы Б

2

 и группы В, а также для основных 

конструкций резервуаров класса опасности IV определение удар-
ной вязкости рекомендуется проводить на образцах типа Менаже 
(КСU). Температуру испытаний и величину ударной вязкости ре-
комендуется указывать в КМ.

2.6.3. Рекомендуется, чтобы величина ударной вязкости зави-

сила от гарантированного минимального предела текучести стали 
и направления вырезки образцов (поперечного — для листового 
проката или продольного — для фасонного проката).

2.6.4. Нормируемая величина ударной вязкости для листового 

проката с пределом текучести:

360 МПа и менее — не менее 35 Дж/см

2

;

свыше 360 МПа — не менее 50 Дж/см

2

.

2.6.5. Для фасонного проката нормируемое значение ударной 

вязкости по сравнению с указанными величинами для листового 
проката увеличивается на 20 Дж/см

2

 при испытаниях на образцах 

KCU.

2.6.6. Испытанию при заданной температуре подвергаются три 

образца от партии или листа (при полистных испытаниях). Опре-
деляется среднее значение ударной вязкости не ниже нормирован-
ной величины. Для одного из трех образцов возможно снижение 
ударной вязкости не ниже 70 % нормированной величины.

2.7. Рекомендуемые механические свойства и твердость

2.7.1. Рекомендуется, чтобы минимальные гарантированные 

механические свойства проката удовлетворяли положениям дей-
ствующих стандартов и технических условий и настоящего Руко-
водства.

 

 

 

 

 

 

 

содержание   ..   1  2  3   ..