СП РК 2.04-106-2012 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ (ҚР ЕЖ 2.04-106-2012) - 7

СП РК 2.04-106-2012* 

 

17 

Таблица 4 – Уровни теплозащиты рекомендуемых ограждающих конструкций 

наружных стен 

(продолжение)

 

На деревянном 
каркасе с 
тонколистовыми 
обшивками  

Пенополистирол 

- 

5,8/12570 

5,5/11710 

5,3/11140 

 

Минеральная 
вата 

- 

5,2/10850 

4,9/10000 

4,7/9430 

Металлические 
обшивки 
(сэндвич) 

Пенополиуретан 

- 

5,1/10570 

 

- 

- 

Блоки 

из 

ячеистого  бетона 
с 

кирпичной 

облицовкой 

Ячеистый бетон 

2,4/2850 

- 

2,6/3430 

2,25/2430 

 

Примечание - В числителе (перед чертой) 

–

 ориентировочные значения приведенного сопротивления 

теплопередаче  наружной  стены,  в  знаменателе  (за  чертой) 

–

  предельные  значения  градусо-суток 

отопительного периода, при которых может быть применена данная конструкция стены 

 

Таблица 5 – Уровни теплозащиты рекомендуемых окон в деревянных и 

пластмассовых переплетах 

Заполнения светопроемов 

 

Сопротивление теплопередаче 

(

, м ·°С/Вт) и область применения 

(

, ·°С·сут) по типам окон 

из обычного 

стекла 

 

с твердым 

селективным 

покрытием 

с мягким 

селективным 

покрытием 

Однокамерный стеклопакет в одинарном 
переплете 

0,38/3067 

 

0,51/4800 

 

0,56/5467 

 

Двойное остекление в спаренных 
переплетах 

0,4/3333 

 

0,55/5333 

 

- 

 

Двойное остекление в раздельных 
переплетах 

0,44/3867 

 

0,57/5600 

 

- 

 

Двухкамерный стеклопакет в одинарном 
переплете с межстекольным расстоянием:  

 

 

 

8 мм 

0,51/4800 

- 

- 

12 мм 

0,54/5200 

0,58/5733 

0,68/7600 

Тройное остекление в раздельно-
спаренных переплетах 

0,55/5333 

 

0,60/6000 

 

- 

 

Стекло и однокамерный стеклопакет в 
раздельных переплетах 

0,56/5467 

 

0,65/7000 

 

0,72/8800 

 

Стекло и двухкамерный стеклопакет в 
раздельных переплетах 

0,68/7600 

 

0,74/9600 

 

0,81/12400 

 

 

СП РК 2.04-106-2012* 
 

18 

Таблица 5 – Уровни теплозащиты рекомендуемых окон в деревянных и 

пластмассовых переплетах 

(продолжение)

 

Заполнения светопроемов 

 

Сопротивление теплопередаче 

(

, м ·°С/Вт) и область применения 

(

, ·°С·сут) по типам окон 

из обычного 

стекла 

 

с твердым 

селективным 

покрытием 

с мягким 

селективным 

покрытием 

Два однокамерных стеклопакета в 
спаренных переплетах 

0,7/8000 

 

- 

 

- 

 

Два однокамерных стеклопакета в 
раздельных переплетах 

0,74/9600 

 

- 

 

- 

 

Четыре стекла в двух спаренных 
переплетах 

0,8/12000 

- 

- 

Примечание  -  В числителе  (перед чертой) 

–

  значения  приведенного  сопротивления  теплопередаче,  в 

знаменателе  (за  чертой) 

–

  предельное  значение  градусо-суток  отопительного  периода,  при  котором 

применимо заполнение светопроема. 

 

9

 

МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ  

 
После  определения  нормируемых  значений  сопротивления  теплопередаче 

  по 

показателям  "а"  либо  "в"  выполняют  проектирование  ограждающих  конструкций.  При 
этом  рассчитывают  приведенное  сопротивление  теплопередаче,  принимая  расчетные 
значения  коэффициента  теплопроводности  в  условиях  эксплуатации  А  или  Б.  Это 
сопротивление  должно  быть  не  ниже  нормируемого  значения,  определенного  по 
показателям  "а"  либо  "в".  Проверяют  ограждающие  конструкции  на  обеспечение 
комфортных  условий  в  помещениях  и  на  невыпадение  конденсата  в  местах 
теплопроводных включений согласно показателю "б". 

Наружные ограждающие конструкции зданий должны удовлетворять: 

-  нормируемому  сопротивлению  теплопередаче 

  для  однородных  конструкций 

наружного  ограждения 

–

  по 

,  для  неоднородных  конструкций 

–

  по  приведенному 

сопротивлению  теплопередаче 

;  при  этом  должно  соблюдаться  условие 

  (или 

) 

должно быть не менее 

; 

- расчетному  температурному  перепаду 

  между  температурой  внутреннего 

воздуха  и  температурой  внутренней  поверхности  ограждающей  конструкции,  при  этом 
расчетный температурный перепад не должен превышать нормируемых величин 

; 

- минимальной  температуре,  равной  температуре  точки  росы 

  при  расчетных 

условиях  внутри  помещения  на  всех  участках  внутренней  поверхности  наружных 
ограждений с температурами 

; при этом должно соблюдаться условие 

. 

СП РК 2.04-106-2012* 

 

19 

Приведенное  сопротивление  теплопередаче 

  для  наружных  стен  следует 

рассчитывать для фасада здания либо для одного промежуточного этажа с учетом откосов 
проемов  без  учета  их  заполнений  с  проверкой  условия  на  невыпадение  конденсата  на 
участках в зонах теплопроводных включений. 

 
9.1

 

Несветопрозрачные ограждающие конструкции  

 

9.1.1 Термическое  сопротивление 

,  м ·°С/Вт,  однородного  слоя  многослойной 

ограждающей  конструкции,  а  также  однослойной  ограждающей  конструкции  следует 
определять по формуле 

 

,                                                                           (6) 

 
где 

–

 толщина слоя, м; 

–

  расчетный  коэффициент  теплопроводности  материала  слоя,  Вт/(м·°С), 

принимаемый согласно п.5.3. 

Термическое  сопротивление  ограждающей  конструкции 

,  м ·°С/Вт,  с 

последовательно  расположенными  однородными  слоями  следует  определять  как  сумму 
термических сопротивлений отдельных слоев 

 

,                                       (7) 

 
где 

, 

,  +, 

–

  термические  сопротивления  отдельных  слоев  ограждающей 

конструкции, м ·°С/Вт, определяемые по формуле (6); 

–

 термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, принимаемое по 

Таблице 6. 

9.1.2 Сопротивление  теплопередаче 

,  м ·°С/Вт,  однородной  однослойной  или 

многослойной  ограждающей  конструкции  с  однородными  слоями  или  ограждающей 
конструкции  в  удалении  от  теплотехнических  неоднородностей  не  менее  чем  на  две 
толщины ограждающей конструкции следует определять по формуле 

 

,                                                    (8) 

 

*где  R

si

  =  1/α

int

,  α

int

  -  коэффициент  теплоотдачи  внутренней  поверхности 

ограждающих  конструкций,  Вт/(м

2

·°С),  принимаемый  по  таблице  5  СП  РК  2.04-107 

 

(Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 01.04.2019 г. №46-НҚ)

; 

*R

se

  =  1/α

ext

,  α

ext

  –  коэффициент  теплоотдачи  наружной  поверхности  ограждающей 

конструкции для условий холодного периода, Вт/(м

2

·°С), принимаемый по таблице 7 СП 

РК 2.04-107 

 (Изм.ред. – Приказ КДСиЖКХ от 01.04.2019 г. №46-НҚ)

; 

–

 то же, что и в формуле (7).  

СП РК 2.04-106-2012* 
 

20 

 

Таблица 6 –Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек 

 

Толщина 

воздушной 

прослойки, м  

Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки  

, м ·°С/Вт 

 

горизонтальной при потоке теплоты 

снизу вверх и вертикальной 

горизонтальной при потоке 

теплоты сверху вниз 

 

 

при температуре воздуха в прослойке 

 

положительной 

отрицательной 

положительной  отрицательной 

0,01  

0,13  

0,15  

0,14  

0,15  

0,02  

0,14  

0,15 

0,15  

0,19  

0,03 

0,14 

0,16 

0,16 

0,21 

0,05 

0,14 

0,17 

0,17 

0,22 

0,1 

0,15 

0,18 

0,18 

0,23 

0,15 

0,15 

0,18 

0,19 

0,24 

0,2-0,3 

0,15 

0,19 

0,19 

0,24 

Примечание - При наличии на одной или обеих поверхностях воздушной прослойки теплоотражающей 

алюминиевой фольги термическое сопротивление следует увеличивать в два раза. 

 

 
При  наличии  в  ограждающей  конструкции  прослойки,  вентилируемой  наружным 

воздухом: 

а)  слои  конструкции,  расположенные  между  воздушной  прослойкой  и  наружной 

поверхностью, в теплотехническом расчете не учитываются;  

б) на поверхности конструкции, обращенной в сторону вентилируемой наружным воздухом 

прослойки, следует принимать коэффициент теплоотдачи 

 равным 10,8 Вт/(м ·°С). 

9.1.3 Теплотехнический 

расчет 

неоднородных 

наружных 

ограждающих 

конструкций,  содержащих  углы,  проемы,  соединительные  элементы  между  наружными 
облицовочными  слоями  (ребра,  шпонки,  стержневые  связи),  сквозные  и  несквозные 
теплопроводные  включения,  выполняют  на  основе  расчета  температурных  полей  по 

Приложению Б.  Приведенное сопротивление теплопередаче 

, м ·°С/Вт, неоднородной 

ограждающей конструкции или ее участка (фрагмента) следует определять по формуле 

 

,                                               (9) 

 
где 

–

 площадь неоднородной ограждающей конструкции или ее фрагмента, м

2

, по 

размерам с внутренней стороны, включая откосы оконных проемов; 

–

  суммарный  тепловой  поток  через  конструкцию  или  ее  фрагмент  площадью 

, 

Вт, 

СП РК 2.04-106-2012* 

 

21 

–

 коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности 

ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый согласно 
Таблице 4  с учетом примечания к этой таблице; 

–

  расчетная  температура  внутреннего  воздуха,  °С,  принимаемая  согласно 

указаниям п.5.2 настоящего Свода правил; 

–

  расчетная  температура  наружного  воздуха,  °С,  принимаемая  согласно 

указаниям п.5.1 настоящего Свода правил. 

Методика  и  примеры  определения  приведенного  сопротивления  теплопередаче 

ограждающих  конструкций  на  основе  расчета  температурных  полей  на  компьютере 
приведены в Приложении Б. 

Приведенное  сопротивление  теплопередаче 

  всей  ограждающей  конструкции 

следует осуществлять по формуле 

 

,                                                 (10) 

 

где 

, 

–

 соответственно площадь  -го участка характерной части ограждающей 

конструкции, м

2

, и его приведенное сопротивление теплопередаче, м

2

·°С/Вт; 

–

 общая площадь конструкции, равная сумме площадей отдельных участков, м

2

; 

–

  число  участков  ограждающей  конструкции  с  различным  приведенным 

сопротивлением теплопередаче. 

9.1.4 Приведенное  сопротивление  теплопередаче  наружных  стен  определяется  на 

основе  расчета  приведенного  сопротивления  теплопередаче  фасада  здания 

,  по 

формуле 

,                             (11) 

 

где 

–

  площадь  всех  фасадов  здания, за  исключением  площади проемов, 

м

2

; 

–

 площадь  -го фрагмента (панели) фасада здания, м

2

; 

–

  приведенное  сопротивление  теплопередаче  -го  фрагмента  (панели)  фасада 

здания, м

2

·°С/Вт; 

–

  коэффициент  теплотехнической  однородности  -го  фрагмента  (панели)  фасада 

здания; 

–

 сопротивление теплопередаче  -го фрагмента (панели) фасада здания вдали от 

термических неоднородностей ограждения, м

2

·°С/Вт.  

Фрагментом  фасада  кирпичного,  брусчатого,  монолитного  здания  следует 

принимать участок наружной стены  -го помещения здания. 

СП РК 2.04-106-2012* 
 

22 

В случае,  если все стены фасада здания имеют одинаковое конструктивное решение 

с сопротивлением теплопередаче по глади 

, приведенное сопротивление теплопередаче 

фасада определяется по формуле 

,                                                                 (12) 

где 

–

 коэффициент теплотехнической однородности фасада здания, определяется 

по формуле 

 

.                                    (13) 

 
9.1.5 Приведенное  сопротивление  теплопередаче  заполнений  световых  проемов 

(окон,  балконных  дверей  и  фонарей) 

,  м

2

·°С/Вт,  определяют  согласно  п.9.1.3  на 

основании  расчета  температурных  полей  либо  экспериментально  по  ГОСТ  26602. 

Допускается  определять 

  приближенно  по  формуле  (10),  учитывая  площади  и 

сопротивления  теплопередаче  непрозрачной  части  и  термически  однородных  зон 
остекления, установленных в соответствии с ГОСТ 26602.2. 

9.1.6 Приведенное  сопротивление  теплопередаче  конструкций  стен  и  покрытий  со 

световыми  проемами 

  следует  определять  по  формуле  (10),  учитывая  площади  и 

приведенные  сопротивления  теплопередаче  заполнений  световых  проемов  по  п.9.1.10  и 
непрозрачных участков стен и покрытий по п.9.1.3. 

9.1.7  Для  подвалов  и  чердаков,  содержащих  источники  дополнительных 

тепловыделений,  температура  воздуха  в  них  для  расчета 

  определяется  из  условий 

теплового баланса согласно подразделу 9.3. 

9.1.8 Температуру  внутренней  поверхности 

,  °С,  однородной  однослойной  или 

многослойной ограждающей конструкции с однородными слоями следует определять по 
формуле 

,                                        (14) 

где  , 

, 

–

 то же, что и в формуле (9); 

,

–

 то же, что и в формуле (8).  

Температуру  внутренней  поверхности 

,  °С,  неоднородной  ограждающей 

конструкции  по  теплопроводному  включению  необходимо  принимать  на  основании 
расчета температурного поля либо экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602. 

9.1.9 Температуру  точки  росы 

,  °С,  в  зависимости  от  различных  сочетаний 

температуры 

  и  относительной  влажности 

,  %,  воздуха  помещения  следует 

определять по Приложению В. 

9.1.10 Приведенный 

трансмиссионный 

коэффициент 

теплопередачи 

всей 

ограждающей конструкции 

, Вт/(м ·°С), следует определять по формуле 

 

СП РК 2.04-106-2012* 

 

23 

,                                                                  (15)  

 

где 

–

 то же, что и в формуле (9). 

 
9.2

 

Ограждающие конструкции теплых чердаков  

 

9.2.1 Требуемое  сопротивление  теплопередаче  перекрытия  теплого  чердака 

, 

м

2

·°С/Вт определяют по формуле 

,                                                               (16) 

где 

–

  нормируемое  сопротивление  теплопередаче  покрытия,  определяемое  в 

зависимости  от  градусо-суток  отопительного  периода  климатического  района 
строительства; 

 

–

 коэффициент, определяемый по формуле 

 

,                                               (17) 

 

, 

–

 то же, что и в формуле (9); 

–

  расчетная  температура  воздуха  в  чердаке,  °С,  устанавливаемая  по  расчету 

теплового баланса для 6 - 8-этажных зданий 14°С, для 9 - 12-этажных зданий 15-16°С, для 
14  -  17-этажных  зданий  17-18°С.  Для  зданий  ниже  6  этажей  чердак,  как  правило, 
выполняют холодным, а вытяжные каналы из каждой квартиры выводят на кровлю.  

9.2.2 Проверяют условие 

 для перекрытия по формуле 

 

,                                                   (18) 

 

где 

,  

, 

–

 то же, что и в п.9.2.1; 

–

 то же, что и в формуле (8); 

–

 нормируемый температурный перепад, принимаемый равным 3°С. 

Если  условие 

  не  выполняется,  то  следует  увеличить  сопротивление 

теплопередаче перекрытия 

 до значения, обеспечивающего это условие. 

9.2.3 Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия 

, м

2

·°С/Вт, определяют 

по формуле      

                               (19) 

СП РК 2.04-106-2012* 
 

24 

где 

, 

, 

–

 то же, что и в п.9.2.1; 

–

  приведенный  (отнесенный  к  1  м

2

  пола  чердака)  расход  воздуха  в  системе 

вентиляции, кг/( м

2

·ч), определяемый по Таблице 7; 

–

 удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°С); 

–

  температура  воздуха,  выходящего  из  вентиляционных  каналов,  °С, 

принимаемая равной 

+1,5; 

–

  требуемое  сопротивление  теплопередаче  чердачного  перекрытия  теплого 

чердака, м

2

·°С/Вт, устанавливаемое согласно п.9.2.1; 

–

  линейная  плотность  теплового  потока  через  поверхность  теплоизоляции, 

приходящаяся  на  1  м  длины  трубопровода  -го  диаметра  с  учетом  теплопотерь  через 
изолированные опоры, фланцевые соединения и арматуру, Вт/м; для чердаков и подвалов 
значения 

 приведены в Таблице 8; 

–

 длина трубопровода  -го диаметра, м, принимается по проекту; 

–

 приведенная (отнесенная к 1 м

2

 пола чердака) площадь наружных стен теплого 

чердака, м

2

/ м

2

, определяемая по формуле 

 

,                                                     (20) 

 

–

 площадь наружных стен чердака, м

2

; 

–

 площадь перекрытия теплого чердака, м

2

; 

–

  нормируемое  сопротивление  теплопередаче  наружных  стен  теплого  чердака, 

м

2

·°С/Вт, определяемое согласно п.9.2.4. 

 

Таблица 7 – Приведенный расход воздуха в системе вентиляции 

 

Этажность здания 

 

Приведенный расход воздуха 

, кг/( м

2

·ч), 

при наличии в квартирах 

 

газовых плит 

электроплит 

5 

12 

9,6 

9 

19,5 

15,6 

12 

- 

20,4 

16 

- 

26,4 

22 

- 

35,2 

25 

- 

39,5 

 
 
 
 

СП РК 2.04-106-2012* 

 

25 

Таблица 8 – Нормируемая плотность теплового потока через поверхность 

теплоизоляции трубопроводов на чердаках и подвалах 

 

Условный диаметр 

трубопровода, мм  

Средняя температура теплоносителя, °С 

60 

70 

95 

105 

125 

Линейная плотность теплового потока 

, Вт/м 

10 

7,7 

9,4 

13,6 

15,1 

18 

15 

9,1 

11 

15,8 

17,8 

21,6 

20 

10,6 

12,7 

18,1 

20,4 

25,2 

25 

12 

14,4 

20,4 

22,8 

27,6 

32 

13,3 

15,8 

22,2 

24,7 

30 

40 

14,6 

17,3 

23,9 

26,6 

32,4 

50 

14,9 

17,7 

25 

28 

34,2 

70 

17 

20,3 

28,3 

31,7 

38,4 

80 

19,2 

22,8 

31,8 

35,4 

42,6 

100 

20,9 

25 

35,2 

39,2 

47,4 

125 

24,7 

29 

39,8 

44,2 

52,8 

150 

27,6 

32,4 

44,4 

49,1 

58,2 

Примечание  -  Плотность  теплового  потока  в  таблице  определена  при  средней  температуре 

окружающего  воздуха  18  °С.  При  меньшей  температуре  воздуха  плотность  теплового  потока  возрастает  с 
учетом следующей зависимости 

,                                         (21) 

 

где 

–

 линейная плотность теплового потока; 

–

 температура теплоносителя, циркулирующего в трубопроводе при расчетных условиях; 

–

 температура воздуха в помещении, где проложен трубопровод.

 

 
9.2.4 Нормируемое  сопротивление  теплопередаче  наружных  стен  теплого  чердака 

,  м

2

·°С/Вт,  определяют  в  зависимости  от  градусо-суток  отопительного  периода 

климатического района строительства при расчетной температуре воздуха в чердаке 

. 

9.2.5 Проверяют  наружные  ограждающие  конструкции  на  невыпадение  конденсата 

на  их  внутренних  поверхностях.  Температуру  внутренней  поверхности  стен 

, 

перекрытий 

 и покрытий 

 чердака следует определять по формуле 

 

,                                          (22) 

 

где 

, 

–

 то же, что и в п.9.2.1; 

–

  коэффициент  теплоотдачи  внутренней  поверхности  наружного  ограждения 

теплого  чердака,  Вт/(м

2

·°С),  принимаемый:  для  стен 

–

  8,7;  для  покрытий  7  -  9-этажных 

СП РК 2.04-106-2012* 
 

26 

домов 

–

 9,9; 10 - 12-этажных 

–

 10,5; 13 - 16-этажных 

–

 12 Вт/(м

2

·°С); 

–

  нормируемое  сопротивление  теплопередаче  наружных  стен 

,  перекрытий 

 и покрытий 

 теплого чердака, м

2

·°С/Вт.  

Температура точки росы   вычисляется следующим образом: 

определяется влагосодержание воздуха чердака 

 по формуле 

 

,                                                               (23) 

 

где 

–

  влагосодержание  наружного  воздуха,  г/м ,  при  расчетной  температуре 

, определяется по формуле 

 

,                                          (24) 

 

–

 среднее за январь парциальное давление водяного пара, гПа,  

–

  приращение  влагосодержания  за  счет  поступления  влаги  с  воздухом  из 

вентиляционных  каналов,  г/м

3

,  принимается:  для  домов  с  газовыми  плитами 

–

  4,0  г/  м

3

, 

для домов с электроплитами 

–

 3,6 г/ м

3

; 

рассчитывается парциальное давление водяного пара воздуха в теплом чердаке 

, 

гПа, по формуле 

 

;                                     (25) 

 
по  таблицам  парциального  давления  насыщенного  водяного  пара  согласно 

приложению Г определяется температура точки росы   по значению 

. 

Полученное  значение 

  сопоставляется  с  соответствующим  значением 

  (стен 

, перекрытий 

 и покрытий 

) на удовлетворение условия 

.      

 

9.3

 

Ограждающие конструкции технических подвалов  

 
9.3.1 Технические подвалы (техподполье)  -  это подвалы при наличии в них нижней 

разводки  труб  систем  отопления,  горячего  водоснабжения,  а  также  труб  системы 
водоснабжения и канализации. 

Расчет ограждающих конструкций техподполий следует выполнять в приведенной в 

п.п.9.3.2-9.3.6 последовательности. 

9.3.2 Нормируемое  сопротивление  теплопередаче 

,  м

2

·°С/Вт,  части  цокольной 

стены,  расположенной  выше  уровня  грунта,  определяют  для  стен  в  зависимости  от 
градусо-суток отопительного периода  климатического района строительства. При этом в 
качестве расчетной температуры внутреннего воздуха принимают расчетную температуру 

СП РК 2.04-106-2012* 

 

27 

воздуха в техподполье 

, °С, равную не менее плюс 2°С при расчетных условиях. 

9.3.3 Определяют  приведенное  сопротивление  теплопередаче 

,  м

2

·°С/Вт, 

ограждающих  конструкций  заглубленной  части  техподполья,  расположенных  ниже 
уровня земли. 

Для неутепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют 

расчетные 

коэффициенты 

теплопроводности 

Вт/(м·°С), 

приведенное 

сопротивление теплопередаче 

 определяют по Таблице 9 в зависимости от суммарной 

длины 

,  м,  включающей  ширину  техподполья  и  две  высоты  части  наружных  стен, 

заглубленных в грунт. 

 

Таблица 9 –Приведенное сопротивление теплопередаче

ограждений техподполья, 

заглубленных в грунт 

 

, м 

4 

8 

10 

12 

14 

16 

, м ·°С/Вт 

2,15 

2,86 

3,31 

3,69 

4,13 

4,52 

 
Для  утепленных  полов  на  грунте  в  случае,  когда  материалы  пола  и  стены  имеют 

расчетные 

коэффициенты 

теплопроводности 

 

Вт/(м·°С), 

приведенное 

сопротивление теплопередаче 

 определяют по нормативной документации. 

9.3.4 Нормируемое  сопротивление  теплопередаче  цокольного  перекрытия  над 

техподпольем 

, м

2

·°С/Вт, определяют по формуле 

 

,                                                               (26) 

 
где 

–

 

нормируемое  сопротивление  теплопередаче  перекрытий  над 

техподпольем,  определяемое  в  зависимости  от  градусо-суток  отопительного  периода 
климатического района строительства; 

–

 коэффициент, определяемый по формуле 

 

,                                             (27) 

 

, 

 - то же, что и в п.9.2.1; 

–

 то же, что и в п.9.3.2. 

9.3.5 Температуру воздуха в техподполье 

, °С, определяют по формуле  

 

СП РК 2.04-106-2012* 
 

28 

                  (28) 

 
где 

–

 расчетная температура воздуха в помещении над техподпольем, °С; 

, 

, 

, 

–

 то же, что и в формуле (19); 

–

 площадь техподполья (цокольного перекрытия), м

2

; 

–

 нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия, м

2

·°С/Вт, 

устанавливаемое согласно п.9.3.4; 

–

 объем воздуха, заполняющего пространство техподполья, м

3

; 

–

 кратность воздухообмена в подвале, ч

: при прокладке в подвале газовых труб 

=1,0 ч , в остальных случаях 

=0,5 ч ; 

–

 плотность воздуха в техподполье, кг/ м

3

, принимаемая равной  =1,2 кг/ м

3

; 

–

 площадь пола и стен техподполья, контактирующих с грунтом, м

2

; 

–

 то же, что и в п.9.3.3; 

–

 площадь наружных стен техподполья над уровнем земли, м

2

; 

–

 то же, что и в п.9.3.2.  

Если 

, отличается от первоначально заданной температуры, расчет повторяют по 

п.п.9.3.3-9.3.5 до получения равенства величин в предыдущем и последующем шагах. 

9.3.6 Проверяют  полученное  расчетом  нормируемое  сопротивление  теплопередаче 

цокольного перекрытия на удовлетворение требования по нормируемому температурному 
перепаду для пола первого этажа, равному 

=2°С. 

 

9.4

 

Светопрозрачные ограждающие конструкции  

 
Светопрозрачные ограждающие конструкции подбирают по следующей методике. 
9.4.1 Определяют нормируемое сопротивление теплопередаче 

 светопрозрачных 

конструкций. При этом сначала вычисляют для соответствующего климатического района 
количество  градусо-суток  отопительного  периода 

  по  формуле  (1)  настоящего  Свода 

правил. В зависимости от величины 

 и типа проектируемого здания по колонкам 6 и 7 

вышеупомянутой таблицы определяется значение 

. Для промежуточных значений 

 

величина 

 определяется по формулам Примечания 1 к этой Таблице. 

9.4.2 Выбор 

светопрозрачной 

конструкции 

осуществляется 

по 

значению 

приведенного  сопротивления  теплопередаче 

,  полученному  в  результате 

СП РК 2.04-106-2012* 

 

29 

сертификационных  испытаний.  Если  приведенное  сопротивление  теплопередаче 

выбранной светопрозрачной конструкции 

, больше или равно 

, то эта конструкция 

удовлетворяет требованиям норм. 

9.4.3 При  отсутствии  сертифицированных  данных  допускается  использовать  при 

проектировании  значения 

,  приведенные  в  Приложении  Д  настоящего  Свода  правил. 

Значения 

 в этом приложении даны для случаев, когда отношение площади остекления 

к  площади  заполнения  светового  проема 

  равно  0,75.  При  использовании 

светопрозрачных конструкций с другими значениями   следует корректировать значение 

  следующим  образом:  для  конструкций  с  деревянными  или  пластмассовыми 

переплетами при каждом увеличении   на величину 0,1 следует уменьшать значение 

 

на  5%  и  наоборот  -  при  каждом  уменьшении    на  величину  0,1  следует  увеличить 

значение 

 на 5%. 

9.4.4 Суммарная  площадь  окон  жилых  зданий  должна  быть  не  более  18%  (для 

общественных 

–

  не  более  25%)  суммарной  площади  светопрозрачных  и  непрозрачных 

ограждающих  конструкций,  если  приведенное  сопротивление  теплопередаче  окон 
меньше: 0,51 м

2

·°С/Вт при градусо-сутках 3500 и ниже; 0,56 м

2

·°С/Вт при градусо-сутках 

выше 3500 до 5200; 0,65 м

2

·°С/Вт при градусо-сутках выше 5200 до 7000 и 0,81 м

2

·°С/Вт 

при  градусо-сутках  выше  7000.  При  определении  этого  соотношения  в  суммарную 
площадь непрозрачных конструкций следует включать все продольные и торцевые стены. 

9.4.5 При  проверке  требования  по  обеспечению  минимальной  температуры  на 

внутренней поверхности светопрозрачных ограждений температуру 

 этих ограждений 

следует  определять  по  п.9.1.13  как  для  остекления,  так  и  для  непрозрачных  элементов. 
Если  в  результате  расчета  окажется,  что 

<3°С,  то  следует  выбрать  другое 

конструктивное решение заполнения светопроема с целью обеспечения этого требования 
либо предусмотреть установку под окнами приборов отопления. 

 

9.5

 

Ограждающие конструкции остекленных лоджий и балконов  

 
9.5.1 При  остеклении  лоджий  и  балконов  образуется  замкнутое  пространство, 

температура  которого  формируется  в  результате  воздействия  его  ограждающих 
конструкций,  среды  помещения  здания  и  наружных  условий.  Температура  внутри  этого 
пространства определяется на основе решения уравнения теплового баланса остекленной 
лоджии или балкона (далее 

–

 лоджии). 

 

,                             (29) 

 
где 

–

  расчетная  температура  внутреннего  воздуха  помещения,  °С,  принимаемая 

согласно указаниям п.5.2; 

СП РК 2.04-106-2012* 
 

30 

–

  расчетная  температура  наружного  воздуха,  °С,  принимаемая  согласно 

указаниям п.5.1; 

–

 температура воздуха пространства остекленной лоджии, °С; 

, 

–

 соответственно площадь, м

2

, и приведенное сопротивление теплопередаче, 

м

2

·°С/Вт,  -го участка ограждения между помещением здания и лоджией; 

–

 число участков ограждений между помещением здания и лоджией; 

, 

–

 соответственно площадь, м

2

, и приведенное сопротивление теплопередаче, 

м

2

·°С/Вт,  -го участка ограждения между лоджией и наружным воздухом; 

–

 число участков ограждений между лоджией и наружным воздухом. 

9.5.2 Температуру  воздуха  внутри  остекленной  лоджии 

  следует  определять  из 

уравнения теплового баланса по формуле 

 

.        (30) 

 
9.5.3 Приведенное 

сопротивление 

теплопередаче 

системы 

ограждающих 

конструкций  остекленной  лоджии,  разделяющих  внутреннюю  и  наружную  среды:  стен 

 и окон 

 следует определять по формулам: 

 

; 

,                                   (31) 

 

где 

–

  приведенное  сопротивление  теплопередаче  наружной  стены  в  пределах 

остекленной лоджии, м

2

·°С/Вт; 

–

  приведенное  сопротивление  теплопередаче  заполнений  оконных  проемов  и 

проемов  лоджии,  расположенных  в  наружной  стене  в  пределах  остекленной  лоджии, 
м

2

·°С/Вт; 

–

  коэффициент,  зависящий  от  положения  наружной  поверхности  ограждающих 

конструкций  здания  по  отношению  к  наружному  воздуху;  для  наружных  стен  и  окон 
остекленной лоджии следует принимать по формуле 

 

.                                             (32) 

 

10

 

ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СУЩЕСТВУЮЩИХ 

ЗДАНИЙ  

 
10.1 Повышение  энергетической  эффективности  существующих  зданий  следует 

осуществлять  при  капитальном  ремонте,  реконструкции  (модернизации,  санации), 
расширении  и  функциональном  переназначении  помещений  (далее 

–

  реконструкция) 

СП РК 2.04-106-2012* 

 

31 

существующих зданий. 

При  частичной реконструкции здания (в том числе при изменении габаритов здания 

за  счет  пристраиваемых  и  надстраиваемых  объемов)  требования  настоящих  норм 
распространяются на изменяемую часть здания. 

10.2 Требования  СН  РК  2.04-03  считаются  выполненными,  если  фактическое 

приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждающих конструкций здания 
составляет не менее 90% установленных значений. 

10.3 Расчетная  величина  удельного  расхода  тепловой  энергии  на  отопление  здания 

может быть снижена, следуя указаниям п.7.7. 

10.4 Выбор  мероприятий  по  повышению  тепловой  защиты  при  реконструкции 

зданий  рекомендуется  выполнять  на  основе  технико-экономического  сравнения 
проектных решений увеличения или замены теплозащиты отдельных видов ограждающих 
конструкций  здания  (чердачных  и  цокольных  перекрытий,  торцевых  стен,  стен  фасада, 
светопрозрачных  конструкций  и  прочих),  начиная  с  повышения  эксплуатационных 
качеств  более  дешевых  вариантов  ограждающих  конструкций.  Если  при  увеличении 
теплозащиты этих видов ограждающих конструкций не удается достигнуть нормируемого 
значения  удельного  расхода  энергии  согласно  требованиям  СН  РК  2.04-03,  то  следует 
дополнительно  применять  другие  более  дорогие  варианты  утепления,  замены  или 
комбинации вариантов до достижения указанного требования. 

10.5 При  разработке  конструктивных  решений  по  увеличению  теплозащиты 

непрозрачных  ограждающих  конструкций,  как  правило,  следует  руководствоваться 
указаниями  раздела  8  настоящего  документа  и,  при  необходимости,  предусматривать 
пароизоляционные слои в соответствии с требованиями СН РК 2.04-03. 

10.6 При  надстройке  здания  дополнительным  этажом  (этажами)  и  выборе  объемно-

планировочного  решения  рекомендуется  с  энергетической  точки  зрения  применять 
мансардные  этажи,  так  как  они  потребляют  на  30-40%  меньше  тепловой  энергии  на 
отопление, чем этажи с вертикальными стенами при одинаковой отапливаемой площади. 

 

11

 

ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ  

 

11.1

 

Теплоустойчивость ограждающих конструкций в теплый период года  

 

11.1.1 При 

проектировании 

ограждающих 

конструкций 

с 

учетом 

их 

теплоустойчивости необходимо руководствоваться следующими положениями: 

- теплоустойчивость  конструкции  зависит  от  порядка  расположения  слоев 

материалов; величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха   
в  двухслойной  конструкции  увеличивается,  если  более  теплоустойчивый  материал 
расположен изнутри; 

- наличие 

в  конструкции  ограждения  воздушной  прослойки  увеличивает 

теплоустойчивость  конструкции.  В  замкнутой  воздушной  прослойке  целесообразно 
устраивать  теплоизоляцию  с  теплоотражающей  поверхностью;  слои  конструкции, 
расположенные  между  вентилируемой  наружным  воздухом  воздушной  прослойкой  и 
наружной  поверхностью  ограждающей  конструкции,  должны  иметь  минимально 

СП РК 2.04-106-2012* 
 

32 

возможную  толщину.  Наиболее  целесообразно  выполнять  эти  слои  из  тонких 
металлических или асбестоцементных листов. 

11.1.2 Теплоустойчивость 

ограждающей 

конструкции 

здания 

должна 

соответствовать  требованиям  СН  РК  2.04-03;  для  этого  определяют  нормируемую 
амплитуду  колебаний  температуры  внутренней  поверхности  ограждающей  конструкции 

, °С,  

 

,                                             (33) 

 

где 

–

 средняя месячная температура наружного воздуха за июль, °С.  

11.1.3 Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного 

воздуха    в  ограждающей  конструкции,  состоящей  из  однородных  слоев,  рассчитывают 
по формуле  

 

             (34) 

 
где 

–

  тепловая  инерция  ограждающей  конструкции,  определяемая  по  формуле 

(40); 

, 

, +, 

–

 расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев 

ограждающей  конструкции,  Вт/(м

2

·°С),  принимаемые  по  приложению  А  или  по 

результатам теплотехнических испытаний; 

  , 

, 

, 

– 

коэффициенты  теплоусвоения  наружной  поверхности  отдельных 

слоев ограждающей конструкции, Вт/(м

2

·°С), определяемые согласно п.11.1.6; 

–

 то же, что и в формуле (8); 

– 

коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции 

по летним условиям, Bт/( м

2

·°C), определяемый по формуле 

 

,                                                 (35) 

 
где 

–

 минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость 

которых составляет 16% и более, принимаемая не менее 1 м/с. 

Величину 

  для  многослойной  неоднородной  ограждающей  конструкции  с 

теплопроводными включениями в виде обрамляющих ребер принимают в соответствии с 
ГОСТ 26253. 

11.1.4 Расчетную  амплитуду  колебаний  температуры  наружного  воздуха 

,  °С, 

рассчитывают по формуле