СП РК 3.04-103-2014 ОСНОВАНИЯ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ (ҚР ЕЖ 3.04-103-2014) - 11

СП РК 3.04-103-2014

 

71 

Таблица Д.1 - Значения коэффициентов несущей способности и коэффициента 

K

 

(продолжение)

 

6°  



N

 

0,264  

0,261  

0,242  

0,209  

0,165  

0,108  

 

c

N

 

6,813  

6,615  

6,169  

5,638  

4,977  

4,030  

 

q

N

 

1,716  

1,695  

1,648  

1,593  

1,523  

1,424  

 

K

 

1,310  

1,235  

1,075  

0,893  

0,677  

0,378  

8°  



N

 

0,409  

0,398  

0,360  

0,304  

0,234  

0,149  

 

c

N

 

7,528  

7,284  

6,740  

6,103  

5,325  

4,241  

 

q

N

 

2,058  

2,024  

1,947  

1,858  

1,748  

1,596  

 

K

 

1,435  

1,350  

1,169  

0,965  

0,725  

0,400  

10°  



N

 

0,597  

0,574  

0,507  

0,418  

0,315  

0,193  

 

c

N

 

8,345  

8,044  

7,381  

6,617  

5,703  

4,461  

 

q

N

 

2,471  

2,418  

2,301  

2,167  

2,006  

1,787  

 

K

 

1,572  

1,476  

1,271  

1,043  

0,778  

0,424  

12°  



N

 

c

N

 

0,841  
9,285  

0,800  
8,913  

0,691  
8,103  

0,558  
7,187  

0,408  
6,114  

0,242  
4,694  

 

q

N

 

2,974  

2,895 

2,722  

2,528  

2,300  

1,998  

 

K

 

1,724  

1,615  

1,383  

1,127  

0,833  

0,449  

14°  



N

 

1,158  

1,090  

0,923 

0,727  

0,518  

0,295  

 

c

N

 

10,371  

9,910  

8,920  

7,821  

6,560  

4,940  

 

q

N

 

3,586  

3,471  

3,224  

2,950  

2,636  

2,232  

 

K

 

1,894  

1,769  

1,506  

1,219  

0,893  

0,475  

16°  



N

 

1,573  

1,466  

1,214  

0,934  

0,647  

0,354  

 

c

N

 

11,631  

11,060  

9,847  

8,530  

7,048  

5,198  

 

q

N

 

4,335  

4,171  

3,824  

3,446  

3,021  

2,491  

 

K

 

2,082  

1,940  

1,642  

1,319  

0,958  

0,502  

18°  



N

 

2,118  

1,953  

1,581  

1,187  

0,797  

0,418  

 

c

N

 

13,104  

12,394  

10,907  

9,321  

7,582  

5,472  

 

q

N

 

5,258  

5,027  

4,544  

4,029  

3,464  

2,778  

 

K

 

2,293  

2,130  

1,791  

1,428  

1,027  

0,531  

20°  



N

 

2,837  

2,587  

2,047  

1,497  

0,974  

0,489  

 

c

N

 

17,583  

16,697  

14,870  

12,959  

10,915 

8,508  

 

q

N

 

6,400  

6,077  

5,412  

4,717  

3,973  

3,097  

 

K

 

2,530  

2,343  

1,957  

1,548  

1,102  

0,562  

СП РК 3.04-103-2014

 

72 

Таблица Д.1 - Значения коэффициентов несущей способности и коэффициента 

K

 

(продолжение)

 

22°  



N

 

3,792  

3,419  

2,640  

1,878  

1,183  

0,567  

 

c

N

 

16,883  

15,774  

13,522  

11,218  

8,812  

6,067  

 

q

N

 

7,821  

7,373  

6,463  

5,532  

4,560  

3,451  

 

K

 

2,797  

2,582  

2,141  

1,679  

1,183  

0,595  

24°  



N

 

5,070  

4,517  

3,400  

2,350  

1,429  

0,653  

 

c

N

 

21,570  

20,178  

17,392  

14,605  

11,769  

8,638  

 

q

N

 

9,604  

8,984  

7,744  

6,503  

5,240  

3,846  

 

K

 

3,099  

2,851  

2,346  

1,823  

1,271  

0,629  

26°  



N

 

6,796  

5,980  

4,381  

2,937  

1,722  

0,748  

 

c

N

 

22,256  

20,499  

17,039  

13,659  

10,312  

6,738  

 

q

N

 

11,855  

10,998  

9,311  

7,662  

6,030  

4,286  

 

K

 

3,443  

3,156  

2,576  

1,983  

1,366  

0,666  

28°  



N

 

c

N

 

9,149  

25,804  

7,943  

23,575  

5,655  

19,261  

3,671  

15,148  

2,072  

11,188  

0,854  
7,106  

 

q

N

 

14,720  

13,535  

11,241  

9,055  

6,949  

4,779  

 

K

 

3,837  

3,504  

2,834  

2,160  

1,471  

0,705  

30°  



N

 

12,394  

10,608  

7,326  

4,596 

2,491  

0,972  

 

c

N

 

30,141  

27,295 

21,888  

16,867  

12,168  

7,500  

 

q

N

 

18,402  

16,759  

13,637  

10,738 

8,025  

5,330  

 

K

 

4,290  

3,901  

3,126  

2,358  

1,585  

0,747  

32°  



N

 

16,922  

14,264 

9,536  

5,770  

2,997  

1,103  

 

c

N

 

35,492  

31,835  

25,016  

18,854  

13,268  

7,922  

 

q

N

 

23,178  

20,893  

16,632  

12,781  

9,291  

5,950  

 

K

 

4,814  

4,358  

3,458 

2,578  

1,710  

0,792  

36°  



N

 

32,530  

26,507  

16,492 

9,212  

4,359  

1,417  

 

c

N

 

50,588  

44,399  

33,329  

23,904  

15,914  

8,864  

 

q

N

 

37,754  

33,258  

25,215  

18,367  

12,562  

7,440  

 

K

 

6,144  

5,506  

4,274  

3,107  

2,001  

0,892  

40°  



N

 

66,014  

51,714  

29,605  

15,093  

6,427  

1,819  

 

c

N

 

75,314  

64,419  

45,816  

31,008  

19,360  

9,967  

 

q

N

 

64,196  

55,054  

39,444  

27,019  

17,245  

9,363  

 

K

 

8,012  

7,095  

5,367  

3,792  

2,362  

1,008  

СП РК 3.04-103-2014

 

73 

Таблица Д.1 - Значения коэффициентов несущей способности и коэффициента 

K

 

(продолжение)

 

45°  



N

 

177,620  

131,120  

66,272  

29,516  

10,783  

2,503  

 

c

N

 

133,880  

110,080 

72,119  

44,729  

25,385 

11,652  

 

q

N

 

134,880 

111,080  

73,119  

45,729  

26,385  

12,652  

 

K

 

11,614  

10,101  

7,350  

4,975 

2,951  

1,185  

 
По найденным значениям 

u

R

определяются 



и 

lim



, используемые для построения 

графика (см. Рисунок Д.1б), по формулам: 

 

 

 

n

b

b

R

u













cos

; 

(Д.8) 

 

 

 











sin

lim

b

b

R

u

. 

(Д.9) 

 

Д.4 При действии на сооружение только вертикальных сил определение предельной 

(разрушающей)  вертикальной  нагрузки  на  основание      произведяются  указанным  выше 
методом.  При  этом  построение  призмы  обрушения  производится  только  для 

0







  и 

2

45

I

v









.  

Д.5 При  наличии  в  основании  фильтрационного  потока  и  необходимости  учета 

фильтрационных сил определение 

u

R

 производят аналитически или графоаналитическим 

методом путем построения многоугольника сил на базе равнодействующих весов каждой 
из трех зон призмы обрушения с учетом суммарных фильтрационных сил, действующих в 
каждой из них.  

Направления и значения суммарных фильтрационных сил определяются по заданной 

гидродинамической сетке движения фильтрационного потока под сооружением.  

Для этого  после  построения  объемлющей  поверхности  скольжения  по  методу, 

изложенному  в  Д.2,  и  построения  гидродинамической  сетки  (методом  ЭГДА  или 
расчетным способом) каждая из зон I,  II,  III  (см. Рисунок Д.1а) оказывается разбитой на 
ряд  участков,  для  каждого  из  которых  находится  линия  тока,  проходящая  через  центр 
тяжести участка. Направление фильтрационной силы принимается по касательной к этой 
линии тоже в центре тяжести участка, а значение ее - по формуле:  

 

 

i

i

m

w

i

A

I

D

,





. 

(Д.10) 

 
где 

w



- удельный вес воды; 

i

m

I

,

- средний градиент напора для данного участка;  

i

A

- площадь участка.  

СП РК 3.04-103-2014

 

74 

Значения суммарных  фильтрационных  сил 

1

,

f



, 

2

,

f



, 

3

,

f



определяются  как 

геометрические  суммы  фильтрационных  сил  в  пределах  рассматриваемой  зоны  I,  II  или 
III.  

Д.6 При  определении  силы  предельного  сопротивления  в  случае  сдвига  с  выпором 

при сейсмических воздействиях 

eq

u

R

,

  учитывают  силы инерции, действующие на грунт в 

пределах  призмы  выпора  и  на  пригрузку,  определяемые  по  ускорению  земной 
поверхности,  соответствующему  принятым  расчетной  сейсмичности  и  направлению 
сейсмических колебаний. Если основание и пригрузка расположены ниже уровня воды, то 
по СП 58.13330 вес грунта основания и пригрузки принимается с учетом взвешивающего 
действия  воды,  а  силы  инерции  определяются  по  плотности  грунтов  в  водонасыщенном 
состоянии.  

Д.7 При  расчете  устойчивости  сооружений  по  схеме  смешанного  сдвига 

сопротивление  основания  сдвигу  принимают  равным  сумме  сопротивлений  на  участках 
плоского сдвига и сдвига с выпором (Рисунок Д.2).  

  

 

аб 

- участок плоского сдвига; 

бе

 - участок сдвига с выпором; 

бвгдб

 - зона выпора  

  

 Рисунок Д.2 - Схема к расчету несущей способности основания и устойчивости 

сооружения при смешанном сдвиге  

 
Силу предельного  сопротивления  при  расчете  устойчивости  сооружений  по  схеме 

смешанного сдвига 

com

R

при поступательной форме сдвига определяют по формуле  

 

 





l

b

l

b

c

tg

R

I

I

m

com

1

lim

2













, 

 (Д.11) 

 
где 

I

I

m

c

tg

,

,





- то же, что и в формуле (Д.2) данного приложения; 

2

1

,

b

b

  -  расчетные  значения  ширины  участков  подошвы  сооружения,  на  которых 

происходят сдвиг с выпором и плоский сдвиг;  

lim



- предельное  касательное  напряжение  на  участке  сдвига  с  выпором,  определяемое  по 

формуле (Д.9) данного приложения при 

1

b

b



;  

l

- размер  стороны  прямоугольной  подошвы  сооружения,  перпендикулярной  сдвигающей 

силе.  

Значение 

1

b

 определяют  в зависимости от 

max



 (с низовой стороны) по формуле:  

 

 

cr

flr

b

b











max

1

, 

(Д.12) 

СП РК 3.04-103-2014

 

75 

где 

I

cr

b

N





0



, для грунтов с коэффициентом сдвига 

45

,

0



I

tg



 и 

0



cr



при 

45

,

0



I

tg



; 

flr



- среднее  нормальное  напряжение  под  подошвой  сооружения,  при  котором 

происходит разрушение основания от одной вертикальной нагрузки (см. Рисунок Д.1б);  

0

N

- то же, что и в 4.4.2.2 

При эксцентриситете 

p

e

 

нормальной  силы 

p

в  сторону  нижнего  бьефа  в  формуле 

(Д.11)  вместо 

2

1

,

,

b

b

b

следует  принимать 







2

1

,

,

b

b

b

  (где 

p

e

b

b

2







,  а 

b

b

b

b

*

1

1





); 

эксцентриситет в сторону верхнего бьефа в расчетах не учитывается.  

При смешанном  сдвиге  с  поворотом  в  плане  предельную  сдвигающую  силу 

принимают  равной 

com

t

R



,  где 

t



определяют  по  указаниям  4.4.2.5  и  рекомендуемого 

Приложения Г.  

Д.8 При  прямоугольной  подошве  сооружения  длиной 

l

и  шириной 

b

сила 

предельного сопротивления основания определяется по формуле  

 

 





q

q

c

c

I

I

u

n

qN

n

N

c

n

N

b

A

R













*

*

, 

(Д.13) 

 
где  
 

 

*

*

lb

A



; 

l

b

n

*

25

,

0

1







; 

l

b

tg

n

I

q

*

1







; 

l

b

N

N

tg

n

q

q

I

c

*

1

1









.  

(Д.14) 

 

I

I

c

tg

b

,

,

*



- то же, что и в 4.4.2.2 

q

c

N

N

N

,

,



- тоже, что и в Д.3.  

Д.9 Для  определения  вертикальной  составляющей  несущей  способности  в 

недренированных условиях при постоянной изотропной прочности на сдвиг   используют 
следующую общую формулу:  

 

 









q

i

d

s

c

N

A

R

ca

ca

ca

I

u

c

u











1

,

*

, 

(Д.15) 

 
где 

14

,

5



c

N

 - коэффициент несущей способности; 

I

u

c

,

 - расчетное значение сопротивления недренированному сдвигу;  

I

u

H

ca

c

A

F

i

,

*

1

1

2

1

2

1







- коэффициент наклона нагрузки;  





l

b

i

s

ca

ca

*

2

1

2

,

0





- коэффициент формы;  

*

3

,

0

b

d

arctg

d

ca



- коэффициент заглубления;  

HP

H

H

H

R

R

F

F







0

1

- горизонтальная нагрузка на площадь 

*

A

;  

H

F

- полная горизонтальная нагрузка на фундамент;  

СП РК 3.04-103-2014

 

76 

0

H

R

- сопротивление сдвигу вне 

*

A

;  

HP

R

- горизонтальная составляющая равнодействующей активного и пассивного давления 

на фундамент;  

*

A

- то же, что и в Д.8;  

d

- заглубление фундамента.  

  

СП РК 3.04-103-2014

 

77 

Приложение Е 

(информационное) 

Определение контактных напряжений методом внецентренного сжатия  

 
По методу  внецентренного  сжатия  нормальные  и  касательные  контактные 

напряжения  при  неплоской  подошве  сооружения  (Рисунок  Е.1)  определяются  по 
формулам:  

 

 







cos

cos

0

I

Mr

A

N





; 

(Е.1) 

  

 







sin

sin

0

I

Mr

A

N





,  

(Е.2) 

 
где 

N

- равнодействующая сил, приложенных к сооружению;  

в

N

M



 - момент этой силы относительно центра тяжести подошвы (см. Рисунок Е.1);  

0

,

I

A

 - площадь подошвы и ее центральный момент инерции;  

r

- радиус-вектор рассматриваемой точки 

K

подошвы относительно центра 0; 



- угол между направлением равнодействующей 

N

и нормалью к подошве в точке 

K

; 



- угол между нормалями к подошве в точке 

K

и к радиусу-вектору этой точки. 

 

 Рисунок Е.1 - Схема к определению нормальных и касательных контактных 

напряжений при ломаной подошве сооружения  

 
При плоской  подошве  сооружения  контактные  напряжения  определяются  по 

формулам:  

 

 

y

x

I

M

A

N









cos

; 

(Е.3) 

 

 

A

Nsn







, 

(Е.4) 

 
где 

x

- расстояние от рассматриваемой точки до центра тяжести подошвы;  

y

I

- момент инерции площади подошвы.  

СП РК 3.04-103-2014

 

78 

Приложение Ж 

(информационное) 

Определение контактных напряжений для сооружений на однородных песчаных 

основаниях методом экспериментальных эпюр  

 
Нормальные контактные 

напряжения 

методом 

экспериментальных 

эпюр 

определяются:  

-  в случае  когда  равнодействующая  всех  внешних  сил 

P

проходит  через  центр 

подошвы сооружения, по формуле:  

 

 

m

x

x









, 

(Ж.1) 

  
где 

x



-  нормальное  контактное  напряжение  в  точке,  находящейся  на  расстоянии 

от 

центра подошвы сооружения; 
 

x



- относительное  нормальное  контактное  напряжение  в  соответствующей  точке, 

определяемое  по  Таблице  И.1  в  зависимости  от 

1







b

N

m



  (ниже  уровня  воды  удельный 

вес грунта следует принимать с учетом взвешивающего действия воды);  

m



- среднее нормальное контактное напряжение по подошве сооружения, равное  

 

bl

P

m





; 

 

-  в  случае  внецентренного  приложения  к  основанию  равнодействующей  внешних 

сил  и  отсутствия  растягивающих  напряжений  по  контакту  подошвы  фундамента  с 

основанием при 

k

p

m

b

e

3

1

2



по формуле:  

 

 

















k

p

m

x

x

m

b

x

e

2

12

1







,  

(Ж.2) 

  

где 

x

x

x

,

,





- то же, что и в формуле (Ж.1);  

p

e

- эксцентриситет приложения нагрузки, нормальной к плоскости подошвы сооружения;  

k

m

- коэффициент, определяемый по Таблице Ж.2.  

 

Примечание  -  При  подстановке  в  формулу  (Ж.2) 

p

e

и 

x

  учитывают  их  полярность  относительно 

начала координат, принимаемого в центре подошвы сооружения.  

 

СП РК 3.04-103-2014

 

79 

Таблица Ж.1 - Значения 

x



 

b

x

2

 

x



если 



N

 

 

0,5  

1  

2  

4  

6  

8  

10  

0 

1,18  

1,22  

1,28  

1,34  

1,38 

1,40  

1,42  

0,1 

1,17  

1,21  

1,27  

1,32  

1,36  

1,38  

1,40  

0,2 

1,16  

1,20  

1,25  

1,29  

1,33  

1,35  

1,36  

0,3 

1,14  

1,17  

1,20  

1,24  

1,27  

1,29  

1,30  

0,4 

1,11  

1,14  

1,15 

1,18  

1,20  

1,22  

1,23  

0,5 

1,08  

1,09  

1,09  

1,10  

1,11  

1,12  

1,12  

0,6 

1,03  

1,02  

1,01  

1,00  

0,99  

0,98  

0,98  

0,7 

0,98  

0,95  

0,91  

0,87  

0,85  

0,83  

0,82 

0,8 

0,92  

0,87  

0,80  

0,74  

0,70  

0,67  

0,65  

0,9 

0,82  

0,74  

0,68  

0,59  

0,50  

0,46  

0,43  

1,0 

0  

0  

0  

0  

0  

0  

0  

 

Таблица Ж.2 - Значения коэффициента 

k

m

 

Число моделирования 



N

 

0,5  

 

1  

 

2  

 

4  

 

6  

 

8  

 

10  

 

Коэффициент 

k

m

 

1,221  

 

1,296  

 

1,345  

 

1,402  

 

1,464  

 

1,501  

 

1,628  

 

  

СП РК 3.04-103-2014

 

80 

Приложение И 

(обязательное) 

Определение осадки основания методом послойного суммирования  

 
И.1 Осадка  основания  определяется  методом  послойного  суммирования  в 

соответствии  с  4.8.1.1  Дополнительные  вертикальные  напряжения  в  середине 

i

-го  слоя 

грунта принимаются равными полусумме указанных напряжений на верхней 

1



i

z

и нижней 

i

z

границах слоя.  

И.2 Значение  дополнительного  вертикального  напряжения  на  глубине 

i

z

основания 

от нагрузок 

p

и пригрузок 

q

определяется по формуле:  

q

p

i

i

i

p

z

,

2

,

1

,

,











, 

 

где 

p

- среднее фактическое вертикальное давление на грунт по подошве фундамента; 

i

,

1



  - коэффициент,  учитывающий  изменение  по  глубине  дополнительного  давления  в 

грунте и принимаемый по Таблице И.1 для прямоугольной формы подошвы в зависимости 

от  относительной  глубины 

b

z

m

i

2



и  отношения  сторон

b

l

  для  круглой  -  от  отношения 

d

z

m

i

2



;  

i

,

2



- коэффициент,  определяемый  для  прямоугольной  пригрузки  по  Рисунку  И.1a,  а  для 

треугольной - по Рисунку И.1б.  

 

Таблица И.1 - Значения коэффициента 

i

,

1



 













d

z

b

z

i

i

2

2

 

Круглые 

фундаменты 

Прямоугольные фундаменты с отношением сторон 

b

l

, равным  

 

 

1  

1,4  

1,8  

2,4  

3,2  

5  

10  

0,0 

1,000  

1,000 

1,000  

1,000  

1,000  

1,000  

1,000  

1,000  

0,4 

0,949  

0,960  

0,972 

0,975  

0,976  

0,977  

0,977  

0,977  

0,8 

0,756  

0,800  

0,848  

0,866  

0,875  

0,879  

0,881  

0,881  

1,2 

0,547  

0,606  

0,682 

0,717 

0,740  

0,749  

0,754  

0,775  

1,6 

0,390  

0,449  

0,532 

0,578  

0,612  

0,630  

0,639  

0,642  

2,0 

0,285  

0,336  

0,414  

0,463  

0,505  

0,529  

0,545  

0,550  

2,4 

0,214  

0,257  

0,325  

0,374  

0,419  

0,449  

0,470  

0,477  

2,8 

0,165  

0,201  

0,260 

0,304  

0,350  

0,383  

0,410  

0,420  

3,2 

0,130  

0,160  

0,210  

0,251  

0,294  

0,329  

0,360  

0,374  

3,6 

0,106  

0,130  

0,173  

0,209  

0,250  

0,285  

0,320  

0,337  

4,0 

0,087  

0,108  

0,145  

0,176  

0,214  

0,248  

0,285 

0,306  

4,4 

0,073  

0,091  

0,122  

0,150  

0,185  

0,218  

0,256  

0,280  

4,8 

0,062  

0,077  

0,105  

0,130  

0,161  

0,192  

0,230  

0,258  

5,2 

0,052  

0,066  

0,091  

0,112  

0,141 

0,170  

0,208 

0,239 

5,6 

0,046  

0,058  

0,079  

0,099 

0,124  

0,152  

0,189  

0,223  

6,0 

0,040  

0,051  

0,070  

0,087  

0,110  

0,136  

0,172 

0,208  

СП РК 3.04-103-2014

 

81 

Примечание -

 При определении дополнительных вертикальных напряжений на глубине 

i

z

от 

подошвы  фундамента  по  вертикали,  проходящей  через  угловую  точку  прямоугольного 
фундамента, значения коэффициентов 

i

l

,



, определенные по Таблице И.1, умножаются на 0,25.  

 

 

 

 

а - для прямоугольной пригрузки; б - для треугольной пригрузки  

  

 Рисунок И.1 - Графики для определения коэффициента 

 

 
Допускается пригрузку  аппроксимировать  прямоугольной,  треугольной  или 

трапецеидальной  эпюрой  в  зависимости  от  формы  засыпаемого  котлована.  В  последнем 
случае  осадки  складываются  из  определенных  для  прямоугольной  и  треугольной 
нагрузок.  

СП РК 3.04-103-2014

 

82 

Приложение К 

 (информационное) 

Определение осадки основания при среднем давлении под подошвой сооружения, 

превышающем расчетное сопротивление грунта  

 
Осадку основания  при  среднем  давлении  под  подошвой  сооружения 

p

, 

превышающем расчетное сопротивление грунта основания 

R

,   определяют  по формуле:  

 

 

s

K

s

p

p



, 

(К.1) 

 
где 

p

K

-  коэффициент  увеличения  осадки  при  учете  областей  пластических  деформаций, 

определяемый  для  однородного  в  пределах  сжимаемой  толщи  грунта 

c

H

при  ширине 

сооружения 

20



b

м  и 

2

/



b

H

c

по  Рисунку  К.1,  в  других  случаях  -  по  результатам 

специальных исследований; 

s

- осадка, определяемая по указаниям 4.8.1.1 и Приложения И.  

 

  

 Рисунок К.1 - График для определения коэффициента 

p

K

 

  
  
  

СП РК 3.04-103-2014

 

83 

 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

УДК 624.15  

 

МКС 083.74 

  
Ключевые слова: 

основания, фундамент, несущая способность, осадки 

 
 

ҚР ЕЖ 3.04-103-2014 
СП РК 3.04-103-2014 

 

84 

Ресми басылым 

 

ҚАЗАҚСТАН РЕСПУБЛИКАСЫ ҰЛТТЫҚ ЭКОНОМИКА МИНИСТРЛІГІНІҢ 

ҚҰРЫЛЫС, ТҰРҒЫН ҮЙ-КОММУНАЛДЫҚ ШАРУАШЫЛЫҚ ІСТЕРІ ЖӘНЕ 

ЖЕР РЕСУРСТАРЫН БАСҚАРУ КОМИТЕТІ 

 
 

Қазақстан Республикасының 

ЕРЕЖЕЛЕР ЖИНАҒЫ 

 

ҚР ЕЖ 3.04-103-2014 

 

ГИДРОТЕХНИКАЛЫК ИМАРАТТАРДЫҢ НЕГІЗДЕМЕЛЕРІ 

 

Басылымға жауаптылар: «ҚазҚСҒЗИ» АҚ 

 

050046, Алматы қаласы, Солодовников көшесі, 21 

Тел./факс: +7 (727) 392-76-16 – қабылдау бөлмесі 

 
 
 
 

Издание официальное 

 

КОМИТЕТ ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА, ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОГО 

ХОЗЯЙСТВА И УПРАВЛЕНИЯ ЗЕМЕЛЬНЫМИ РЕСУРСАМИ МИНИСТЕРСТВА 

НАЦИОНАЛЬНОЙ ЭКОНОМИКИ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН 

 
 

СВОД ПРАВИЛ 

Республики Казахстан 

 

СП РК 3.04-103-2014 

 

ОСНОВАНИЯ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ 

 

Ответственные за выпуск: АО «КазНИИСА» 

 

050046, г. Алматы, ул. Солодовникова, 21 

Тел./факс: +7 (727) 392-76-16 – приемная