СП РК 5.01-103-2013 СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ (ҚР ЕЖ 5.01-103-2013) - 12

СП РК 5.01-103-2013

 

77 

коротыши» длиной 6-7 м (не обязательно доводить длину сваи до несущего слоя грунта), 
работающие только на горизонтальные сейсмические нагрузки.       

11.18 При соответствующем технико-экономическом обосновании можно применять 

свайные фундаменты с промежуточной подушкой из сыпучих материалов (щебня, гравия, 
песка  крупного  и  средней  крупности).  Такие  фундаменты  не  следует  применять  в 
органоминеральных,  органических  и  просадочных  грунтах  II  типа,  на  подрабатываемых 
территориях,  геологически  неустойчивых  площадках  (на  которых  имеются  или  могут 
возникать 

оползни, 

сели, 

карсты 

и 

т.п.)  и 

на  площадках, 

сложенных 

нестабилизированными грунтами. 

Для свайных фундаментов с промежуточной подушкой следует применять такие же 

виды свай, как и в несейсмических районах (кроме булавовидных). 

11.19  Расчет  свай,  входящих  в  состав  свайного  фундамента  с  промежуточной 

подушкой,  на  горизонтальные  нагрузки  не  производится.  Несущую  способность  таких 
свай, работающих на сжимающую нагрузку с учетом сейсмических воздействий, следует 
определять в соответствии с требованиями 11.3;  

-  при  этом  сопротивление  грунта  необходимо  учитывать  вдоль  всей  боковой 

поверхности  сваи,  т.е.  h

d

  =  0,  а  коэффициент  условий  работы  нижнего  конца  сваи  при 

сейсмических воздействиях принимать geq1 = 1,2. 

11.20  При  расчете  свайных  фундаментов  с  промежуточной  подушкой  по 

деформациям  осадку  фундамента  следует  вычислять  как  сумму  осадки  условного 
фундамента,  определяемой  в  соответствии  с  требованиями  подраздела 

4.6

,  и  осадки 

промежуточной подушки. 

СП РК 5.01-103-2013

 

78 

Приложение А 

(

обязательное

) 

Расчет свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента 

 

А.1

 

Расчет  свай  на  совместное  действие  вертикальной  и  горизонтальной  сил  и 

момента производится в соответствии со схемой, приведенной на рисунке А.1, и включать 
следующие операции: 

а) расчет свай по деформациям, предусматривающий проверку соблюдения условий 

(А.1) и (А.2): 

u

p

U

U



, 

(А.1) 

u

p







, 

(А.2) 

 

где 

p

p

U



,

 

- расчетные значения соответственно горизонтального перемещения головы 

сваи, м, и угла ее поворота, рад, определяемые в соответствии с указаниями А.4; 

p

u

U



,

 - предельные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, 

м,  и  угла  ее  поворота,  рад,  устанавливаемые  в  задании  на  проектирование  здания  или 
сооружения; 
 

б)  расчет  устойчивости  грунта  основания,  окружающего  сваю,  выполняемый  в 

соответствии с требованиями А.6; 

 

 

Рисунок А.1 - Схема нагрузок на сваю 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

79 

в) проверку  сечений свай по сопротивлению материала по предельным состояниям 

первой  и  второй  групп  (по  прочности,  по  образованию  и  раскрытию  трещин)  на 
совместное  действие  расчетных  усилий:  сжимающей  силы,  изгибающего  момента  и 
поперечной силы; указанный расчет выполняют в зависимости от материала свай согласно 
требованиям 7.1.7, а расчетные значения сжимающих сил 

N

z

 изгибающих моментов 

M

z

  и 

поперечных  сил 

Q

z

,  действующих  в  различных  сечениях  сваи,  определяют  согласно 

требованиям А.7. 

В случае жесткой заделки сваи в ростверк, если исключается возможность поворота 

ее головы (например, в жесткий ростверк с двумя рядами свай или более, установленных в 
направлении действия горизонтальной силы), в расчетах учитывают момент заделки 

M

 = 

M

f

, действующий в месте сопряжения сваи с ростверком и определяемый в соответствии с 

указаниями А.8. 

А.2

 

Расчетное  значение  коэффициента  постели 

z

c

,  кН/м

3

,  грунта  на  боковой 

поверхности сваи при отсутствии опытных данных допускается определять по формуле 

z

z

K

c



, 

(А.3) 

где 

z

K

-  коэффициент  пропорциональности,  кН/м

4

,  принимаемый  в  зависимости  от  вида 

грунта, окружающего сваю, по Таблице А.1; 

z

c

-  глубина  расположения  сечения  сваи  в  грунте,  м,  для  которой  определяют 

коэффициент постели, по отношению к поверхности грунта при высоком ростверке или к 
подошве ростверка при низком ростверке. 

При  наличии  в  пределах  длины  сваи  нескольких  слоев  грунта  рекомендуется  для 

определения  сопротивления  грунта  на  боковой  поверхности  сваи  пользоваться  одним 
приведенным  значением  коэффициента  пропорциональности 

K

,  принимаемым  в 

зависимости от грунтов, расположенных до глубины 

k

l

, м, отсчитываемой от поверхности 

грунта при высоком ростверке или от подошвы ростверка при низком ростверке 







d

l

k

5

,

3

, 

(А.4) 

где 

d

- наружный диаметр круглого или сторона квадратного или прямоугольного сечения 

сваи, параллельная плоскости действия нагрузки, м; 



- коэффициент, принимаемый равным 1,5 м. 

Если в пределах глубины 

l

K

 расположено два слоя грунта, то приведенное значение 

K

 определяют по формуле 

,

)

(

)

2

(

2

2

K

K

K

l

l

l

K

l

l

l

K

K

I

II

I

I

I









 

(А.5) 

где 

1

l

- толщина первого (верхнего) слоя грунта, м; 

I

K

и 

II

K

-  коэффициенты  пропорциональности,  принимаемые  по  Таблице  А.1,  для 

грунтов I и II слоев. 

А.3

 

Расчеты  свай  по  предельным  состояниям  двух  групп  выполняют    с 

использованием  значений  приведенной  глубины  погружения  сваи  в  грунт 

l

  и 

приведенной  глубины  расположения  сечения  сваи  в  грунте 

z

,  определяемых  по 

формулам: 

СП РК 5.01-103-2013

 

80 

l

l









; 

(А.6) 

z

z









, 

(А.7) 

где 

l

  и 

z

-  действительная  глубина  погружения  сваи  (ее  нижнего  конца)  в  грунт  и 

действительная  глубина  расположения  сечения  сваи  в  грунте,  соответственно 
отсчитываемые от поверхности грунта при высоком ростверке или от подошвы ростверка 
при низком ростверке, м; 





- коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле 

5

,

p

Kb

EI







 

(А.8) 

где 

K 

- то же, что и в формуле (А.3); 

b

p

 

-  условная  ширина  сваи,  м,  принимаемая  равной:  для  свай-оболочек,  а  также  свай-

столбов и набивных и буровых свай с диаметром стволов от 0,8 м и более 

b

p

 = (

d

 + 1) м, а 

для остальных видов и размеров сечений свай 

b

p

 = (1,5d + 0,5) 

м; 

d

  -  наружный  диаметр  круглого  или  сторона  квадратного,  или  сторона  прямоугольного 

сечения сваи в плоскости, перпендикулярной действию нагрузки, м; 

E 

-  начальный  модуль  упругости  бетона  сваи  при  сжатии  и  растяжении,  кПа,  для 

железобетонных свай; модуль упругости древесины для деревянных свай; 

I

 - момент инерции поперечного сечения сваи, м

4

. 

 

Таблица  А.1 - Коэффициент пропорциональности 

K

 

Грунты, окружающие сваю, и их характеристики 

Коэффициент пропорциональности 

K

, 

кН/м

4

, для свай 

забивных 

набивных, буровых, свай-

оболочек и свай-столбов 

Глины и суглинки текучепластичные (0,75 < 

I

L

≤

 1) 

650 - 2500 

500 - 2000 

Глины  и  суглинки  мягкопластичные  (0,5  < 

I

L

 

≤

  0,75); 

супеси пластичные (0 ≤ 

I

L

 

≤

 1); пески пылеватые (0,6 ≤ 

e

 

≤

 0,8) 

2500 - 5000 

2000 - 4000 

Глины и суглинки тугопластичные и полутвердые (0 ≤ 

I

L

 

≤

  0,5);  супеси  твердые  (

I

L

 

<

  0);  пески  мелкие  (0,6 

≤

 

e

 

≤

 

0,75); пески средней крупности (0,55 ≤ 

e

 

≤

 0,7) 

5000 - 8000 

4000 - 6000 

Глины и суглинки твердые (

I

L

 

<

 0); пески крупные (0,55 

≤ 

e

 ≤ 0,7) 

8000 - 

13000 

6000 - 10000 

Пески  гравелистые  (0,55  ≤ 

e

 

≤

  0,7);  гравий  и  галька  с 

песчаным заполнителем 

- 

10000 - 20000 

Примечания 
1 Меньшие значения коэффициента 

K

 в таблице соответствуют более высоким значениям показателя 

текучести 

I

L

 глинистых и коэффициентов пористости 

e

 песчаных грунтов, указанным в скобках, а большие 

значения коэффициента 

K

 - соответственно более низким значениям 

I

L

 и 

e

. Для грунтов с промежуточными 

значениями характеристик 

I

L

 и 

e

 значения коэффициента 

K

 определяются интерполяцией. 

2  Коэффициент 

K

  для  плотных  песков  принимается  на  30  %  выше,  чем  наибольшие  значения 

указанных в таблице коэффициентов 

K

 для заданного вида грунта.

 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

81 

Под  глубиной 

l

  следует  понимать  фактическую  глубину  погружения  свай  при 

опирании  их  на  дисперсный  или  скальный  грунт  в  случае  отсутствия  заделки 
(забуривания) в него. В случаях когда набивные и буровые сваи, сваи-оболочки или сваи-
столбы  заделаны  не  менее  чем  на  0,5  м  в  невыветрелый  скальный  грунт,  глубину 

l

 

определяют по формуле 



l

l

l

c





, 

(А.9) 

 

где 

l

c 

- глубина расположения кровли невыветрелого скального грунта, м, отсчитываемая 

от  поверхности  грунта  при  высоком  ростверке  или  от  подошвы  ростверка  при  низком 
ростверке; 

l

δ

 - дополнительная глубина, м, принимаемая равной: 

а) при заделке нижнего конца сваи в магматические породы (гранит, диорит, базальт и др.) 
- 0; 
б) при заделке в прочие породы - 

d

/2. 

А.4

 

Расчетные  значения  горизонтального  перемещения  сваи  в  уровне  подошвы 

ростверка 

U

p

, м, и угол ее поворота ψ

p

, рад, определяют  по формулам: 

;

2

3

2

0

3

0

0

0

0

EI

Ml

EI

Hl

l

U

U

p











 

(А.10) 

,

2

0

2

0

0

EI

Ml

EI

Hl

p











 

(А.11) 

где 

H

  и 

M 

-  расчетные  значения  поперечной  силы,  кН,  и  изгибающего  момента,  кН



м, 

действующие на голову сваи (см. Рисунок А.1); 

0

l

-  длина  участка  сваи,  м,  равная  расстоянию  от  подошвы  ростверка  до  поверхности 

грунта под ростверком; 

E

 и 

I

 - то же, что и в формуле (А.8); 

0

U

  и 

0



  -  горизонтальное  перемещение,  м,  и  угол  поворота  поперечного  сечения  сваи, 

рад,  в  уровне  поверхности  грунта  при  высоком  ростверке,  а  при  низком  ростверке  -  в 
уровне его подошвы, определяемые по А.5. 

 
Примечание -   При расчете считают положительными: 
момент  и  горизонтальную  силу,  приложенные  к  голове  сваи,  если  момент  и  сила  направлены 

соответственно по часовой стрелке и вправо; 

изгибающий  момент  и  поперечную  силу  в  сечении  сваи,  если  момент  и  сила,  передающиеся  от 

верхней  (условно  отсеченной)  части,  сваи  на  нижнюю,  направлены  соответственно  по  часовой  стрелке  и 
вправо; 

горизонтальное смещение сечения сваи и его поворот, если они направлены соответственно вправо и 

по часовой стрелке. 

 
А.5

 

Горизонтальное  перемещение 

0

U

,  м,  и  угол  поворота  ψ

0

,  рад,  определяют    по 

формулам: 

HM

HH

M

H

U













0

0

0

; 

(А.12) 

MM

MH

M

H















0

0

0

, 

(А.13) 

СП РК 5.01-103-2013

 

82 

где 

0

H

 и 

0

M

-  расчетные  значения  соответственно  поперечной  силы,  кН,  и  изгибающего 

момента,  кН



м,  в  рассматриваемом  сечении  сваи,  принимаемые  равными 

0

H

H



и 

0

0

M

M

H l



 

 [здесь 

H

 и 

M

 - значения те же, что и в формулах (А.10) и (А.11)]; 

HH



- горизонтальное перемещение сечения, м/кН, от силы 

0

1

H



 (Рисунок А.2, 

а

); 

MH



- горизонтальное перемещение сечения, 1/кН



м, от момента 

0

1

M



 (Рисунок А.2, 

б

); 

НМ



- угол поворота сечения, 1/кН, от силы 

0

1

H



 (Рисунок А.2, 

а

); 

MM



- угол поворота сечения, 1/(кН



м), от момента 

0

1

M



 (Рисунок А.2, 

б

). 

Перемещения ε

HH

, ε

MH

 = ε

HM

 и ε

MM

 вычисляют по формулам: 

;

α

1

ε

0

3
ε

A

EI

HH



 

(А.14) 

;

1

0

2

B

EI

HM

MH













 

(А.15) 

,

α

1

ε

0

ε

C

EI

MM



 

(А.16) 

где 





, 

E

 и 

I

 - то же, что и в формуле (А.8); 

A

0

, 

B

0

, 

C

0

 - безразмерные коэффициенты, принимаемые по Таблице А.2. 

 
 

а) 

б) 

 

а

) - перемещения от действия силы 

H

0

 = 1, приложенной в уровне поверхности грунта; 

б

) - 

перемещения от действия момента 

M

0

 = 1. 

Рисунок А.2 - Схема перемещений сваи в грунте 

 

А.6

 

Расчет  устойчивости основания, окружающего сваю, производится по  условию 

(А.17)  ограничения  расчетного  давления 

z



,  оказываемого  на  грунт  боковыми 

поверхностями свай 

СП РК 5.01-103-2013

 

83 

2

1











z

, 

(А.17) 

 

где 

z



-  расчетное  давление  на  грунт,  кПа,  боковой  поверхности  сваи,  определяемое  по 

формуле (А.19); 

1



-  коэффициент,  равный  единице,  кроме  случаев  расчета  фундаментов  распорных 

сооружений  (например,  распорных  пролетных  строений),  в  которых 

1



  принимают  

равным 0,7; 

2



-  коэффициент,  учитывающий  долю  постоянной  нагрузки  в  суммарной  нагрузке, 

определимый по формуле (А.18); 

I



-  расчетный  удельный  вес  грунта  ненарушенной  структуры,  кН/м

3

,  определяемый  в 

водонасыщенных грунтах с учетом взвешивания в воде; 

1



 и 

c

I

-  расчетные  значения  соответственно  угла  внутреннего  трения  грунта,  град.,  и 

удельного сцепления грунта, кПа; 

ξ

 - коэффициент, принимаемый равным при забивных сваях и сваях-оболочках 0,6, а при 

всех остальных видах свай - 0,3; 

c

t

2

c

t

M + M

=

,

nM + M



 

(А.18) 

где 

c

M

-  момент  от  внешних  постоянных  расчетных  нагрузок  в  сечении  фундамента  на 

уровне нижних концов свай, кН



м; 

t

M

- то же, от внешних временных расчетных нагрузок, кН



м; 

n

 - коэффициент, принимаемый 

n

 = 2,5, за исключением случаев расчета: 

а)  особо  ответственных  сооружений,  для  которых  при 

l

  ≤  2,5

n

  принимают  равным  4  и 

при 

l

 ≥ 5 - 2,5 (при промежуточных значениях 

l

 значение 

n

 определяют интерполяцией); 

б)  фундаментов  с  однорядным  расположением  свай,  работающих  на  внецентренно 
приложенную  вертикальную  сжимающую  нагрузку,  для  которых  принимают   

n

  =  4 

независимо от величины 

l

. 

 

Примечание  -      Если  расчетные  горизонтальные  давления  на  грунт  σ

z

,  определенные  по  формуле 

(А.19),  не  удовлетворяют  условию  (А.17),  но  при  этом  несущая  способность  свай  по  материалу 
недоиспользована  и  перемещения  сваи  меньше  предельно  допускаемых  величин,  то  при  приведенной 

глубине  свай 

l

  >  2,5  расчет  следует  повторить,  приняв  уменьшенное  значение  коэффициента 

пропорциональности 

K

  (см.  А.2).  При  новом  значении 

K

  проверяют  прочность  сваи  по  материалу,  ее 

перемещения, а также соблюдение условия (А.17). 

 

А.7

 

Расчетное давление 

z



, кПа, на грунт по контакту с боковой поверхностью сваи, 

возникающее на глубине 

z

, а также расчетный изгибающий момент 

M

z

, кН



м, поперечную 

силу 

Q

z

, кН, продольную сжимающую силу 

N

z

, кН, действующие на глубине 

z

 в сечении 

сваи, определяют  по формулам: 

СП РК 5.01-103-2013

 

84 

;

α

α

α

ψ

α

σ

1

3
ε

0

1

2
ε

0

1

ε

0

1

0

ε





















D

EI

H

C

EI

M

B

A

U

z

K

z

   

(А.19) 

где 

K 

- коэффициент пропорциональности, определяемый по Таблице А.1; 

α

ε

, 

E

 и 

I

 - то же, что и в формуле (А.8); 

z

  -  приведенная  глубина,  определяемая  по  формуле  (А.7)  в  зависимости  от  значения 

действительной глубины 

z

,  для  которой  определяют  значения  давления  σ

z

,  момента 

M

z

  и 

поперечной силы 

Q

c

; 

0

0

0

,

,

H M U

и 

0



  - то же, что и в А.4 и А.5: 

A

1

, 

B

1

, 

C

1

 и 

D

1

 

- коэффициенты, значения которых принимают по Таблице А.3; 

A

3

, 

B

3

, 

C

3

 и 

D

3

 

- то же; 

N

 - расчетная осевая нагрузка, кН, передаваемая на голову сваи. 

 

Таблица  А.2 – Значения 

А

0

, 

В

0

, 

С

0

 

l

 

Опирание сваи на дисперсный 

грунт 

Опирание сваи на скальный 

грунт 

Заделка сваи в скальный грунт 

A

0 

B

0 

C

0

 

A

0 

B

0 

C

0

 

A

0 

B

0 

C

0

 

0,5 

72,004 

192,026 

576,243 

48,006 

96,037 

192,291 

0,042 

0,125 

0,5 

0,6 

50,007 

111,149 

278,069 

33,344 

55,609 

92,942 

0,072 

0,18 

0,6 

0,7 

36,745 

70,023 

150,278 

24,507 

35,059 

50,387 

0,114 

0,244 

0,699 

0,8 

28,14 

46,943 

88,279 

18,775 

23,533 

29,763 

0,17 

0,319 

0,798 

0,9 

22,244 

33,008 

55,307 

14,851 

16,582 

18,814 

0,241 

0,402 

0,896 

1 

18,03 

24,106 

36,486 

12,049 

12,149 

12,582 

0,329 

0,494 

0,992 

1,1 

14,916 

18,16 

25,123 

9,983 

9,196 

8,836 

0,434 

0,593 

1,086 

1,2 

12,552 

14,041 

17,944 

8,418 

7,159 

6,485 

0,556 

0,698 

1,176 

1,3 

10,717 

11,103 

13,235 

7,208 

5,713 

4,957 

0,695 

0,807 

1,262 

1,4 

9,266 

8,954 

10,05 

6,257 

4,664 

3,937 

0,849 

0,918 

1,342 

1,5 

8,101 

7,349 

7,838 

5,498 

3,889 

3,24 

1,014 

1,028 

1,415 

1,6 

7,154 

6,129 

6,268 

4,887 

3,308 

2,758 

1,186 

1,134 

1,48 

1,7 

6,375 

5,189 

5,133 

4,391 

2,868 

2,419 

1,361 

1,232 

1,535 

1,8 

5,73 

4,456 

4,299 

3,985 

2,533 

2,181 

1,532 

1,321 

1,581 

1,9 

5,19 

3,878 

3,679 

3,653 

2,277 

2,012 

1,693 

1,397 

1,617 

2 

4,737 

3,418 

3,213 

3,381 

2,081 

1,894 

1,841 

1,46 

1,644 

2,2 

4,032 

2,756 

2,591 

2,977 

1,819 

1,758 

2,08 

1,545 

1,675 

2,4 

3,526 

2,327 

2,227 

2,713 

1,673 

1,701 

2,24 

1,586 

1,685 

2,6 

3,163 

2,048 

2,013 

2,548 

1,6 

1,687 

2,33 

1,596 

1,687 

2,8 

2,905 

1,869 

1,889 

2,453 

1,572 

1,693 

2,371 

1,593 

1,687 

3 

2,727 

1,758 

1,818 

2,406 

1,568 

1,707 

2,385 

1,586 

1,691 

3,5 

2,502 

1,641 

1,757 

2,394 

1,597 

1,739 

2,389 

1,584 

1,711 

≥ 4 

2,441 

1,621 

1,751 

2,419 

1,618 

1,75 

2,401 

1,6 

1,732 

 

А.8

 

Расчетный момент заделки 

M

f

,  кН



м,  учитываемый при расчете свай, имеющих 

жесткую  заделку  в  ростверк,  обеспечивающий  невозможность  поворота  головы  сваи, 
определяют  по формуле 

СП РК 5.01-103-2013

 

85 

,

ε

2

ε

ε

0

2

0

0

H

EI

l

EI

l

l

M

MM

MM

MH

f













 

(А.20) 

где все буквенные обозначения те же, что и в предыдущих формулах. 

При  этом  знак  «минус»  означает,  что  при  горизонтальной  силе 

H

,  направленной 

слева  направо,  на  голову  сваи  со  стороны  заделки  передается  момент,  направленный 
против часовой стрелки. 

 

Таблица  А.3 – Значений коэффициентов 

А

1

, В

1

, С

1

, D

1

 

Приведенная 

глубина 

расположения 

сечения сваи в 

грунте 

z

 

Коэффициенты 

A

1

 

B

1

 

C

1

 

D

1

 

A

3

 

B

3

 

C

3

 

D

3

 

A

4

 

B

4

 

C

4

 

D

4

 

0 

1 

0 

0 

0 

0 

0 

1 

0 

0 

0 

0 

1 

0,1 

1 

0,1 

0,005 

0 

0 

0 

1 

0,1 

-0,005 

0 

0 

1 

0,2 

1 

0,2 

0,02  0,001  -0,001 

0 

1 

0,2 

-0,02  -0,003 

0 

1 

0,3 

1 

0,3 

0,045  0,005  -0,005  -0,001 

1 

0,3 

-0,045  -0,009  -0,001 

1 

0,4 

1 

0,4 

0,08  0,011  -0,011  -0,002 

1 

0,4 

-0,08  -0,021  -0,003 

1 

0,5 

1 

0,5 

0,125  0,021  -0,021  -0,005 

0,999 

0,5 

-0,125  -0,042  -0,008  0,999 

0,6 

0,999 

0,6 

0,18  0,036  -0,036  -0,011 

0,998 

0,6 

-0,18  -0,072  -0,016  0,997 

0,7 

0,999 

0,7 

0,245  0,057  -0,057  -0,02 

0,996 

0,699  -0,245  -0,114  -0,03 

0,994 

0,8 

0,997  0,799  0,32  0,085  -0,085  -0,034 

0,992 

0,799 

-0,32  -0,171  -0,051  0,989 

0,9 

0,995  0,899  0,405  0,121  -0,121  -0,055 

0,985 

0,897  -0,404  -0,243  -0,082 

0,98 

1 

0,992  0,997  0,499  0,167  -0,167  -0,083 

0,975 

0,994  -0,499  -0,333  -0,125  0,967 

1,1 

0,987  1,095  0,604  0,222  -0,222  -0,122 

0,96 

1,09 

-0,603  -0,443  -0,183  0,946 

1,2 

0,979  1,192  0,718  0,288  -0,287  -0,173 

0,938 

1,183  -0,716  -0,575  -0,259  0,917 

1,3 

0,969  1,287  0,841  0,365  -0,365  -0,238 

0,907 

1,273  -0,838  -0,73  -0,356  0,876 

1,4 

0,955  1,379  0,974  0,456  -0,455  -0,319 

0,866 

1,358  -0,967  -0,91  -0,479  0,821 

1,5 

0,937  1,468  1,115  0,56  -0,559  -0,42 

0,811 

1,437  -1,105  -1,116  -0,63 

0,747 

1,6 

0,913  1,553  1,264  0,678  -0,676  -0,543 

0,739 

1,507  -1,248  -1,35  -0,815  0,652 

1,7 

0,882  1,633  1,421  0,812  -0,808  -0,691 

0,646 

1,566  -1,396  -1,613  -1,036  0,529 

1,8 

0,843  1,706  1,584  0,961  -0,956  -0,867 

0,53 

1,612  -1,547  -1,906  -1,299  0,374 

1,9 

0,795 

1,77  1,752  1,126  -1,118  -1,074 

0,385 

1,64 

-1,699  -2,227  -1,608  0,181 

2 

0,735  1,823  1,924  1,308  -1,295  -1,314 

0,207 

1,646  -1,848  -2,578  -1,966  -0,057 

2,2 

0,575  1,887  2,272  1,72  -1,693  -1,906  -0,271 

1,575  -2,125  -3,36  -2,849  -0,692 

2,4 

0,347  1,874  2,609  2,195  -2,141  -2,663  -0,949 

1,352  -2,339  -4,228  -3,973  -1,592 

2,6 

0,033  1,755  2,907  2,724  -2,621 

-3,6 

-1,877 

0,917  -2,437  -5,14  -5,355  -2,821 

2,8 

-0,385  1,49  3,128  3,288  -3,103  -4,718  -3,108 

0,197  -2,346  -6,023  -6,99 

-4,445 

3 

-0,928  1,037  3,225  3,858  -3,541 

-6 

-4,688  -0,891  -1,969  -6,765  -8,84 

-6,52 

3,5 

-2,928  -1,272  2,463  4,980  -3,919  -9,544  -10,34  -5,854  1,074  -6,789  -13,692  -13,826 

4 

-5,853  -5,941  -0,927  4,548  -1,614  -11,731  -17,919  -15,076  9,244  -0,358  -15,611  -23,14 

СП РК 5.01-103-2013

 

86 

Приложение Б 

(

обязательное

) 

Расчет несущей способности пирамидальных свай с наклоном боковых граней ip > 

0,025 

 

Несущую  способность 

d

F

,  кН,  пирамидальных  свай  с  наклоном  боковых  граней 

i

p

 

>

 0,025  допускается  определять  как  сумму  сил  расчетных  сопротивлений  грунта 

основания на боковой поверхности сваи и под ее нижним концом по формуле 

 

2

n

d

i

i

I,i

I,i

i

2 I,i

i=1

1

d

F =

A cos [p (tg +tg

+c ] +

(p + n c ),

n











 

(Б.1) 

 

где 

i

A

- площадь боковой поверхности сваи в пределах 

i

-го слоя грунта, м

2

; 



- угол конусности сваи, град.; 

,

,

,

I i

I i

c



-  расчетные  значения  угла  внутреннего  трения,  град.,  и  сцепления,  кПа, 

i

-го  слоя 

грунта; 

d

 - сторона сечения нижнего конца сваи, м; 

1

2

,

n n

- коэффициенты, значения которых приведены в Таблице Б.1. 

Сопротивления  грунта  под  острием  сваи 

p

i

  и  на  ее  боковой  поверхности 

p'

i

,  кПа, 

определяют по формуле 

 

,

I,

I,

I,

I,

2

0,

0,

(

)

,

4

(1

) 2

(2

)

i

i

i

p i

i

i

i

i

i

i

i

i

E

p

p

p

c ctg

c ctg

p

v

p

v









































 

(Б.2) 

 

где 

i

E

-  модуль  деформации  грунта 

i

-го  слоя,  кПа,  определяемый  по  результатам 

прессиометрических испытаний; 

v

i

 

- коэффициент Пуассона 

i

-го слоя грунта; 

ξ

 - коэффициент, значения которого приведены в Таблице Б.1. 

Давление грунта 

p

0,

i

, 

p

p

,

i

, кПа, определяют по формулам: 

 

;

γ

1

,

,

0

i

i

i

i

i

h

v

v

p

I





 

(Б.3) 

 





,

0,

,

,

,

1

p i

i

I i

I i

I i

p

p

sin

c cos







 



, 

(Б.4) 

 

где 

,

I i



 - удельный вес грунта 

i

-го слоя, кН/м

3

; 

i

h

 - средняя глубина расположения 

i

-го слоя грунта, м. 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

87 

Таблица  Б.1 - Угол внутреннего трения грунта 

1



,

i

 

Коэффициент 

Угол внутреннего трения грунта φ

I,

i

, град. 

4 

8 

12 

16 

20 

24 

28 

32 

36 

40 

n

1 

0,53 

0,48 

0,41 

0,35 

0,30 

0,24 

0,20 

0,15 

0,10 

0,06 

n

2 

0,94 

0,88 

0,83 

0,78 

0,73 

0,69 

0,65 

0,62 

0,58 

0,54 

ξ 

0,06 

0,12 

0,17 

0,22 

0,26 

0,29 

0,32 

0,35 

0,37 

0,39 

Примечание -   Для промежуточных значений угла внутреннего трения  φ

I,

i

 значения коэффициентов 

n

1

, 

n

2

 и ξ определяют интерполяцией. 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

88 

Приложение В 

(

обязательное

) 

Определение осадки ленточных свайных фундаментов 

 

Осадку 

S

,  м  (см),  ленточных  свайных  фундаментов  с  одно-  и  двухрядным 

расположением свай при расстоянии между сваями (3 - 4)

d

 определяют по формуле 

2

0

(1

)

,

n

v

S

E









 

(В.1) 

где 

n

- погонная нагрузка на свайный фундамент, кН/м, с учетом веса фундамента в виде 

массива  грунта  со  сваями,  ограниченного:  сверху  -  поверхностью  планировки;  с  боков  - 
вертикальными  плоскостями,  проходящими  по  наружным  граням  крайних  рядов  свай; 
снизу - плоскостью, проходящей через нижние концы свай; 

,

E



-  значения  модуля  деформации,  кПа,  и  коэффициента  Пуассона  грунта  в  пределах 

сжимаемой  толщи,  определяемые  для  указанного  выше  фундамента  в  соответствии  с 
требованиями нормативных документов; 

0



  -  коэффициент,  принимаемый  по  номограмме  (см.  Рисунок  В.1)  в  зависимости  от 

коэффициента  Пуассона 

v

,  приведенной  ширины  фундамента 

B

B H



  (где 

B

  -  ширина 

фундамента,  принимаемая  по  наружным  граням  крайних  рядов  свай)  и  приведенной 
глубины сжимаемой толщи 

c

H

h

 (

H

c

 - глубина сжимаемой толщи). 

Значения  коэффициента 

δ

0

  определяют  по  номограмме  следующим  образом.  На 

номограмме  через  точку,  соответствующую  вычисленному  значению  приведенной 
глубины сжимаемой толщи, проводят прямую, параллельную оси абсцисс, до пересечения 

с

  линией  приведенной  ширины  фундамента 

B

  и  опускают  перпендикуляр  до  линии 

коэффициента Пуассона грунта 

v

. Из точки пересечения проводят линию, параллельную 

оси  абсцисс,  до  пересечения  с  осью  ординат,  на  которой  приведены  значения 
коэффициента 

0



. 

 

Рисунок В.1 - Номограмма для определения значений 

0



 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

89 

Приложение Г 

(

обязательное

) 

Определение осадки одиночной сваи с учетом модуля сдвига 

 

Расчет  осадки  одиночных  свай,  прорезающих  слой  грунта  с  модулем  сдвига 

1

G

, 

МПа,  коэффициентом  Пуассона 

1



  и  опирающихся  на  грунт,  рассматриваемый  как 

линейно-деформируемое  полупространство,  характеризуемое  модулем  сдвига 

2

G

  и 

коэффициентом Пуассона 

2



, допускается производить при 

d

k

N

F





и при условии 

l d

>

  5,  (где 

l

  -  длина  сваи,  м, 

d

  -  диаметр  или  сторона  поперечного  сечения  сваи,  м)  по 

формулам: 
а) для одиночной сваи без уширения 

1

,

N

S

G l





 

(Г.1) 

где 

N

 - вертикальная нагрузка, передаваемая на сваю, МН; 

β

 - коэффициент, определяемый по формуле 

,

χ

)

α

/

β

(

1

λ

β

β

1













 

(Г.2) 

здесь 

/



- коэффициент, соответствующий абсолютно жесткой свае (

EA

 = ∞); 

λ

1

 - параметр, характеризующий увеличение осадки за счет сжатия ствола и определяемый 

по формуле 

;

χ

12

,

2

1

χ

12

,

2

λ

4

/

3

4

/

3

1





 

(Г.3) 

v

k

- коэффициенты, определяемые по формуле 

2

2,82

, 78

2,18

v

k

p











 

(Г.4) 

б) для одиночной сваи с уширением 

2

0, 22

,

b

N

Nl

S

G d

EA





 

(Г.5) 

где 

b

d

- диаметр уширения сваи. 

Характеристики 

1

G

  и 

1



  принимаются  осредненными  для  всех  слоев  грунта  в 

пределах  глубины  погружения  сваи,  а 

G

2

  и 

v

2

  -  в  пределах  10  диаметров  сваи  или 

уширения  (для  сваи  с  уширением)  при  условии,  что  под  нижними  концами  свай 
отсутствуют  глинистые  грунты  текучей  консистенции,  органо-минеральные  и 
органические грунты. 

СП РК 5.01-103-2013

 

90 

Приложение Д 

(обязательное)

 

Принципиальные схемы установок для полевых испытаний гpунтов сваями 

 

Схемы установок для испытаний гpунтов статической вдавливающей нагpузкой 

  
 

 

Рисунок Д.1 - Установка с гидравлическим домкратом, системой балок и анкерными 

сваями 

 

 

Рисунок Д.2 - Установка с грузовой платформой, служащей упором для 

гидравлического домкрата

 

 

 

Рисунок Д.3 - Схема установки для испытания грунтов статической выдергивающей 

нагрузкой 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

91 

 

 

1 - испытываемая свая; 2 - анкеpная свая; 3 – pепеpная система с пpогибомеpами; 4 - 

домкpат с манометpом; 5 -система упоpов, балок; 6 - гpузовая платфоpма; 7 - опоpа;8 - 

гpуз (упоp для домкpата); 9 - таpиpованный гpуз;10 - теpмометpическое устpойство; 11 - 

опоpная плита-оголовок 

 

Рисунок Д.3 - Схема установки для испытания грунтов статической горизонтальной 

нагрузкой 

 

 

 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

92 

Библиография 

 

[1] «Правила отнесения зданий и сооружений к технически сложным объектам», ут-

верждены постановлением Правительства Республики Казахстан от 23 октября 2009 года 
№ 1656. 

динамическим зондированием. 

прочности и деформируемости.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
УДК 69+627.154.04 

 

МКС 083.74 

Ключевые слова: 

основания, свайный фундамент

.