СП РК 5.01-103-2013 СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ (ҚР ЕЖ 5.01-103-2013) - 9

СП РК 5.01-103-2013

 

29 

выше  подошвы  наинизшего  (в  пределах  длины  погруженной  части  сваи)  слоя  торфа, 
принимают: 

а) при  подсыпках  высотой  менее  2  м  для  грунтовой  подсыпки  и  слоев  торфа  - 

равным  нулю,  для  минеральных  ненасыпных  грунтов  природного  сложения  - 
положительным значениям по таблице 2; 

б) при подсыпках высотой от 2 до 5 м для грунтов, включая подсыпку, - равным 0,4 

значений,  указанных  в  таблице  2,  но  со  знаком  «минус»,  а  для  торфа  -  минус  5  кПа 
(отрицательные силы трения); 

в) при  подсыпках  высотой  более  5  м  для  грунтов,  включая  подсыпку,  -  равным 

значениям, указанным в таблице 2, но со знаком «минус», а для торфа - минус 5 кПа. 

В пределах нижней части свай, где осадка околосвайного грунта после возведения и 

загрузки  свайного  фундамента  менее  половины  предельного  значения  осадки  свайного 
фундамента, расчетные сопротивления грунта 

f

i

 принимают  положительными по Таблице 

2, а для торфа, ила, сапропеля - равными 5 кПа. 

4.4.2.15 В случае когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории 

к моменту начала возведения надземной части зданий или сооружений (включая свайный 
ростверк) завершилась или возможное значение осадки грунта, окружающего сваи, после 
указанного момента в результате остаточной консолидации не будет превышать половины 
предельного значения осадки для проектируемого здания или сооружения, сопротивление 
грунта  на  боковой  поверхности  сваи  допускается  принимать  положительным  вне 
зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа значение 

f

i

, 

принимают  равным 5 кПа. 

Если  известны  значения  коэффициентов  консолидации  и  модуля  деформации 

торфов, залегающих в пределах длины погруженной части сваи, и возможно определение 
значения  осадки  основания  от  воздействия  пригрузки  территории  для  каждого  слоя 
грунта,  то  при  определении  несущей  способности  сваи  допускается  учитывать  силы 
сопротивления грунта с отрицательным знаком (отрицательные силы трения) не от уровня 
подошвы  нижнего  слоя  торфа,  а  начиная  от  верхнего  уровня  слоя  грунта,  значение 
дополнительной  осадки  которого  от  пригрузки  территории  (определенной  начиная  с 
момента  передачи  на  сваю  расчетной  нагрузки)  составляет  половину  предельного 
значения осадки для проектируемого здания или сооружения. 

 

4.5 Определение 

несущей  способности  свай  по  результатам  полевых 

исследований 

 
4.5.1 Несущая  способность  свай  в  полевых  условиях  определяются  следующими 

методами:  статическими  испытаниями  свай,  динамическими  испытаниями  свай, 
испытаниями грунтов эталонной сваей, испытаниями свай-зондов. 

 

Примечание -   Для забивных висячих свай длиной более 12 м вместо испытаний грунтов эталонной 

сваей  допускается  производить  испытания  сваей-зондом  диаметром  127  мм,  конструкция  которой 
обеспечивает  раздельные  измерения  сопротивления  грунта  под  нижним  концом  и  на  участке  боковой 
поверхности (муфте трения). 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

30 

4.5.2 Испытания свай статической и динамической нагрузками и испытания грунтов 

эталонной сваей производят , соблюдая требования [2], а испытания грунтов статическим 
зондированием  -  [6].  Испытания  грунтов  сваей-зондом  производят    в  соответствии  с 
требованиями [2] применительно к эталонной свае типа П. 

Объем  полевых  испытаний  рекомендуется  принимать  в  соответствии  с 

требованиями нормативных документов. 

4.5.3 Несущую  способность 

d

F

,  кН,  свай  по  результатам  их  испытаний 

вдавливающей,  выдергивающей  и  горизонтальной  статическими  нагрузками  и  по 
результатам их динамических испытаний определяют  по формуле 

 

g

n

u

c

d

F

F





,





, 

(18) 

 

где 

c



-  коэффициент  условий  работы  сваи;  в  случае  вдавливающих  или  горизонтальных 

нагрузок 

c



 = 1; в случае выдергивающих нагрузок 

c



 принимают по 4.2.5; 

,

u n

F

- нормативное значение предельного сопротивления сваи, кН; 

g



 - коэффициент надежности по грунту.  

 

Примечание  -      Результаты статических испытаний свай на  горизонтальные  нагрузки  используются 

для  непосредственного  определения  расчетной  нагрузки,  допускаемой  на  сваю,  если  условия  испытаний 
соответствуют действительным условиям работы сваи в фундаменте здания или сооружения. 

 

4.5.4  В  случае  если  число  свай,  испытанных  в  одинаковых  грунтовых  условиях, 

составляет  менее  шести,  нормативное  значение  предельного  сопротивления  сваи  в 
формуле  (18)  принимают    равным  наименьшему  предельному  сопротивлению, 
полученному  из  результатов  испытаний,  т.е. 

,

,min

u n

u

F

F



  а  коэффициент  надежности  по 

грунту 

g



 = 1. 

В случае если число свай, испытанных в  одинаковых условиях, составляет шесть и 

более, 

,

u n

F

 и 

g



 определяют  на основании результатов статистической обработки частных 

значений  предельных  сопротивлений  свай 

u

F

,  полученных  по  данным  испытаний, 

руководствуясь  требованиями  [5]  применительно  к  методике,  приведенной  в  нем  для 
определения  временного  сопротивления  при  значении  доверительной  вероятности  α  = 
0,95.  При  этом  для  определения  частных  значений  предельных  сопротивлений  следует 
руководствоваться требованиями  4.3.5 при вдавливающих,  4.3.6 - при выдергивающих и 
горизонтальных нагрузках и 4.3.7 - при динамических испытаниях. 

4.5.5  Если  нагрузка  при  статическом  испытании  свай  на  вдавливание  доведена  до 

нагрузки,  вызывающей  непрерывное  возрастание  их  осадки 

S

  без  увеличения  нагрузки 

(при 

S

≤

  20  мм),  то  эту  нагрузку  принимают  за  частное  значение  предельного 

сопротивления 

u

F

 испытываемой сваи. 

СП РК 5.01-103-2013

 

31 

Во всех остальных случаях для фундаментов зданий и сооружений (кроме мостов и 

гидротехнических  сооружений)  за  частное  значение  предельного  сопротивления  сваи 

u

F

 

вдавливающей  нагрузке  принимают    нагрузку,  под  воздействием  которой  испытываемая 
свая получит осадку, равную 

S

 и определяемую по формуле 

 

mt

u

S

S

,







,

 

(19) 

 

где 

,

u mt

S

-  предельное  значение  средней  осадки  фундамента  проектируемого  здания  или 

сооружения; 

-  коэффициент  перехода  от  предельного  значения  средней  осадки  фундамента  здания 

или сооружения 

,

u mt

S

к

  осадке  сваи,  полученной при  статических  испытаниях  с  условной 

стабилизацией (затуханием) осадки. 

Значение коэффициента   принимают  равным 0,2 в случаях, когда испытание свай 

производят  при  условной  стабилизации,  равной  0,1  мм  за  1  ч,  если  под  их  нижними 
концами  залегают  песчаные  или  глинистые  грунты  с  консистенцией  от  твердой  до 
тугопластичной, а также за 2 ч, если под их нижними концами залегают глинистые грунты 
от  мягкопластичной  до  текучей  консистенции.  Значение  коэффициента    допускается 
уточнять  по  результатам  наблюдений  за  осадками  зданий,  построенных  на  свайных 
фундаментах в аналогичных грунтовых условиях. 

Если  осадка,  определенная  по  формуле  (19),  окажется  более  40  мм,  то  за  частное 

значение предельного сопротивления сваи 

u

F

 принимают  нагрузку, соответствующую 

s

 = 

40 мм. 

Для  мостов  и  гидротехнических  сооружений за  предельное  сопротивление  сваи 

u

F

 

при вдавливающих нагрузках принимают  нагрузку на одну ступень менее нагрузки, при 
которой вызываются: 

а)  приращение  осадки  за  одну  ступень  загружения  (при  общем  значении  осадки 

более  40  мм),  превышающее  в  пять  раз  и  более  приращение  осадки,  полученное  за 
предшествующую ступень загружения; 

б) осадка, не затухающая в течение суток и более (при общем значении ее более 40 

мм). 

Если  при  максимальной  достигнутой  при  испытаниях  нагрузке,  которая  окажется 

равной или более 1,5

d

F

  [где 

d

F

  -  несущая способность сваи, рассчитанная по формулам 

(5),  (8),  (9),  (11),  (15)  и  (16)],  осадка  сваи 

s

  при  испытаниях  окажется  менее  значения, 

определенного по формуле (19), а для мостов и гидротехнических сооружений - менее 40 
мм, то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи 

u

F

 допускается 

принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях. 

 

Примечания 
  1  В  отдельных  случаях  при  соответствующем  обосновании  допускается  принимать  максимальную 

нагрузку, достигнутую при испытаниях, равной 

F

d

. 

δ

δ

δ

СП РК 5.01-103-2013

 

32 

2  Ступени  загружения  при  испытаниях  свай  статической  вдавливающей  нагрузкой  назначаются 

равными 1/10 - 1/15 предполагаемого предельного сопротивления сваи 

F

u

. 

 
4.5.6 При  испытании  свай  статической  выдергивающей  или  горизонтальной 

нагрузкой  за  частное  значение  предельного  сопротивления 

u

F

  по  графикам  зависимости 

перемещений  от  нагрузок  принимают  нагрузку  на  одну  ступень  менее  нагрузки,  без 
увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают. 

 

Примечание  -      Результаты статических испытаний свай на  горизонтальные  нагрузки  используются 

для непосредственного определения расчетных параметров системы «свая - грунт». 

 
4.5.7  При  динамических  испытаниях  забивных  железобетонных  и  деревянных  свай 

длиной не более 20 м частное значение предельного сопротивления 

u

F

, кН, по данным их 

погружения при фактических (измеренных) остаточных отказах 

a

S

≥ 0,003 м определяют  

по формуле 





































1

ε

ε

4

1

2

ε

3

2

1

3

2

2

1

m

m

m

m

m

m

As

E

AM

F

a

d

u

. 

(20) 

Если  фактический  (измеренный)  остаточный  отказ 

a

S

<

  0,003  м,  то  в  проекте 

свайного  фундамента  предусматривают  применение  для  погружения  свай  молота  с 
большей  энергией  удара,  при  которой  остаточный  отказ  будет 

a

S

≥  0,003  м,  а  в  случае 

невозможности  замены  сваебойного  оборудования  и  при  наличии  отказомеров  частное 
значение предельного сопротивления сваи 

u

F

, кН, определяют  по формуле 

 









.

1

ζ

2

8

1

2

ζ

2

1

2

4

4

2





































m

m

m

s

s

s

s

E

s

s

s

s

F

el

a

el

a

d

el

a

el

a

u

 

(21) 

 
В формулах (20) и (21): 



- коэффициент, принимаемый по таблице 10 в зависимости от материала сваи, кН/м

2

; 

A

-  площадь,  ограниченная  наружным  контуром  сплошного  или  полого  поперечного 

сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м

2

; 

M

-  коэффициент,  принимаемый  при  забивке  свай  молотами  ударного  действия  равным 

единице, а при вибропогружении свай - по таблице 11 в зависимости от вида грунта под 
их нижними концами; 

d

E

-  расчетная  энергия  удара  молота,  кДж,  принимаемая  по  таблице  12,  или  расчетная 

энергия вибропогружателей - по таблице 13; 

a

S

-  фактический  остаточный  отказ,  равный  значению  погружения  сваи  от  одного  удара 

молота, а при применении вибропогружателей - от их работы в течение 1 мин, м; 

m

1

- масса молота или вибропогружателя, т; 

m

2

- масса сваи и наголовника, т; 

СП РК 5.01-103-2013

 

33 

m

3

- масса подбабка (при вибропогружении свай 

m

3

 = 0), т; 

m

4

- масса ударной части молота, т; 

ε-  коэффициент  восстановления  удара;  при  забивке  железобетонных  свай  молотами 
ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем 

ε

2

  =  0,2,  а  при 

вибропогружателе 

ε

2

 = 0; 

el

S

- упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью 

отказомера, м; 
θ - коэффициент, 1/кН, определяемый по формуле 

,

)

(

2

4

1

ζ

2

4

4

h

H

g

m

m

m

A

n

A

n

f

f

p























 

(22) 

здесь 

A

, 

m

4

, 

m

2

- то же, что и в формулах (20) и (21); 

n

p

, 

n

f

 

-  коэффициенты  перехода  от  динамического  (включающего  вязкое  сопротивление 

грунта)  к  статическому  сопротивлению  грунта,  принимаемые  соответственно  равными: 
для  грунта  под  нижним  концом  сваи 

n

p

  =  0,00025  с



м/кН  и  для  грунта  на  боковой 

поверхности сваи 

n

f

 = 0,025 с



м/кН; 

A

f

- площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м

2

; 

g

- ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с

2

; 

H

- фактическая высота падения ударной части молота, м; 

h

-  высота  первого  отскока  ударной  части  дизель-молота,  принимаемая  согласно 

Примечанию 2 к таблице 12, для других видов молотов 

h

 = 0. 

Частные  значения  предельного  сопротивления  при  динамических  испытаниях 

железобетонных  свай  длиной  свыше  20  м,  а  также  стальных  свай  любой  длины  по 
измеренным остаточным и упругим отказам при их погружении молотами  определяют  с 
помощью компьютерных программ, методы расчета забивки свай в которых основаны на 
волновой теории удара. 
 

Примечания 
  1  При  забивке  свай  в  грунт,  подлежащий  удалению  при  разработке  котлована,  или  в  грунт  дна 

водотока  значение  расчетного  отказа  определяют    исходя  из  несущей  способности  свай,  вычисленной  с 
учетом  неудаленного  или  подверженного  возможному  размыву  грунта,  а  в  местах  вероятного  проявления 
отрицательных сил трения - с их учетом. 

2 В случае расхождения более чем в 1,4 раза значений несущей способности свай, определенных по 

формулам  (20)  -  (22),  с  несущей  способностью,  определенной  расчетом  в  соответствии  с  требованиями 
подраздела  4.2,  дополнительно  проверяют  несущую  способность  свай  по  результатам  статического 
зондирования или статических испытаний свай. 

 

Таблица  10 - Коэффициент 



 

Случай расчета 

Коэффициент 



, кН/м

2

 

Испытание  свай  забивкой  и  добивкой  (а  также  в  случае  определения 
отказов) при видах свай: 
железобетонных с наголовником 

1500 

деревянных без подбабка 

1000 

 

« 

с подбабком 

800 

СП РК 5.01-103-2013

 

34 

 

Таблица  10 - Коэффициент 



 (продолжение)

 

Контроль  несущей  способности  свай  по  результатам  производственной 
забивки при значении 

E

d

/

s

a

, кН: 

1000 и менее 

2500 

2000 

1500 

4000 

950 

8000 и более 

700 

 

Таблица  11 - Коэффициент 

M

 

Грунты под нижним концом сваи 

Коэффициент 

M

 

1. Крупнообломочные с песчаным заполнителем 

1,3 

2.  Пески  средней  крупности  и  крупные  средней  плотности  и  супеси 
твердые 

1,2 

3. Пески мелкие средней плотности 

1,1 

4. Пески пылеватые средней плотности 

1,0 

5. Супеси пластичные, суглинки и глины твердые 

0,9 

6. Суглинки и глины полутвердые 

0,8 

7. Суглинки и глины тугопластичные 

0,7 

Примечание - При плотных песках значения коэффициента 

М

 в поз. 2 - 4 можно повышать на 60 %. 

 

Таблица  12 - Расчетная энергия удара молота 

d

E

 

Вид молота 

Расчетная энергия удара 

молота 

d

E

, кДж 

1. Подвесной или одиночного действия 

GH

 

2. Трубчатый дизель-молот 

0,9

GH

 

3. Штанговый дизель-молот 

0,4

GH

 

4. Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи 
топлива 

G

(

H

 - 

h

) 

Примечания 
1 

G

 - вес, кН, и 

H

 - высота падения (м) ударной части молота; 

2  В  поз.  4

h

  -  высота  первого  отскока  ударной  части  дизель-молота  от  воздушной  подушки, 

определяемая по мерной рейке, м. Для предварительных расчетов допускается принимать: для  штанговых 
молотов 

h

 = 0,6 м, для трубчатых молотов 

h

 = 0,4 м. 

 

Таблица  13 - Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя 

Возмущающая сила вибропогружателя, кН 

Эквивалентная расчетная энергия удара 

вибропогружателя, кДж 

100 

45,0 

200 

90,0 

300 

130,0 

400 

175,0 

500 

220,0 

600 

265,0 

700 

310,0 

СП РК 5.01-103-2013

 

35 

4.5.8 Несущую  способность 

d

F

,  кН,  забивной  висячей  сваи,  работающей  на 

сжимающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей, сваей-зондом 
или статическим зондированием определяют  по формуле (18), в которой следует принять 

c



 = 1. 

При  этом  нормативное  значение 

,

u n

F

  определяют  на  основе  частных  значений 

предельного  сопротивления  сваи 

u

F

,  кН,  в  месте  испытания  грунтов  эталонной  сваей, 

сваей-зондом или зондированием.  

Коэффициент  надежности  по  грунту 

g



  определяют  на  основе  статистической 

обработки частных значений предельного сопротивления сваи 

u

F

. 

4.5.9 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытания 

грунтов эталонной сваей 

u

F

, кН, определяют : 

а) при испытании грунтов эталонной сваей типа I [2] - по формуле 

 

sp

u

sp

sp

u

F

u

u

F

,





















, 

(23) 

 
где 

sp



-  коэффициент, принимаемый равным 1,25 при заглублении сваи в плотные пески 

независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и равным 1,0 для остальных 
грунтов; 

,

sp

u u

- периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;  

,

u sp

F

 - частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН, определяемое по 

результатам испытания статической нагрузкой; 

б) при испытании грунтов эталонной сваей типа II или III [4] - по формуле 

 

uh

f

A

R

F

sp

cf

sp

sR

u















, 

(24) 

 

где 

cR



- коэффициент  условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый 

по  таблице 14 в зависимости от  предельного сопротивления грунта  под нижним концом 
эталонной сваи 

R

sp

; 

R

sp

- предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа; 

A

- площадь поперечного сечения натурной сваи, м

2

; 

cf



-  коэффициент  условий  работы на  боковой поверхности  натурной  сваи,  принимаемый 

по таблице 14 в зависимости от 

f

sp

; 

f

sp

-  среднее  значение  предельного  сопротивления  грунта  на  боковой  поверхности 

эталонной сваи, кПа; 

h

- глубина погружения натурной сваи, м; 

u

- периметр поперечного сечения ствола сваи, м. 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

36 

Примечание -   При применении эталонной сваи типа II проверяют соответствие суммы предельных 

сопротивлений  грунта  под  нижним  концом  и  на  боковой  поверхности  эталонной  сваи  ее  предельному 
сопротивлению. Если разница между ними превышает 20 %, то расчет предельного сопротивления натурной 
сваи выполняются как для эталонной сваи типа I. 

 

Таблица 14 - Коэффициент 

cf



 в зависимости от 

f

ps

,

i

 для сваи-зонда 

R

sp

, кПа 

Коэффициент 

cR



 в 

зависимости от 

R

sp

 

f

sp

, 

f

ps

,

i

, 

кПа 

Коэффициент 

cf



в зависимости 

от 

f

sp

 для эталонных спай типов II 

и III 

Коэффициент 

cf



в 

зависимости 

от 

f

ps

,

i

 для 

сваи-зонда 

для 

эталонных 

свай типа II 

для эталонных 

свай типа III 

при песках 

при глинистых 

грунтах 

≤ 2000 

1,15 

1,40 

≤ 20 

2,00 

1,20 

0,90 

3000 

1,05 

1,20 

30 

1,65 

0,95 

0,85 

4000 

1,00 

0,90 

40 

1,40 

0,80 

0,80 

5000 

0,90 

0,80 

50 

1,20 

0,70 

0,75 

6000 

0,80 

0,75 

60 

1,05 

0,65 

0,70 

7000 

0,75 

0,70 

80 

0,80 

0,55 

- 

10000 

0,65 

0,60 

≥ 120 

0,50 

0,40 

- 

≥ 13000 

0,60 

0,55 

- 

- 

- 

- 

 
Примечания 

1 Для промежуточных значений 

R

sp

 и 

f

sp

 значения 

cR



 и 

cf



 определяют интерполяцией. 

2 В случае если по боковой поверхности сваи залегают пески и глинистые грунты, коэффициент 

cf



 

определяют по формуле 

,

Σ

γ

Σ

γ

γ

h

h

h

i

cf

i

cf

cf













 

где Σ

h'

i

, Σ

h

"

i

  - суммарная толщина слоев соответственно песков и глинистых грунтов; 

γ

'

cf

, γ"

cf

- коэффициенты условий работы эталонных свай и свай-зондов соответственно в песках и глинистых 

грунтах. 

 

4.5.10  Частное  значение  предельного  сопротивления  забивной  сваи  в  месте 

испытаний сваи-зонда 

u

F

, кН, определяют  по формуле 

 

i

i

sp

cf

sp

sR

u

h

f

A

R

F

,















, 

(25) 

 

где 

cR



-  коэффициент  условий  работы  грунта  под  нижним  концом  сваи,  принимаемый 

равным 0,8; 

R

- предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи-зонда, кПа; 

cf



-  коэффициент  условий  работы 

i

-го  слоя  грунта  на  боковой  поверхности  сваи, 

принимаемый по таблице 14 в зависимости от 

f

ps

,

i

; 

f

ps

,

i

-  среднее  значение  предельного  сопротивления 

i

-го  слоя  грунта  на  боковой 

поверхности сваи-зонда, кПа; 

СП РК 5.01-103-2013

 

37 

i

h

- толщина 

i

-го слоя грунта, м; 

A

 и 

u

- то же, что и в формуле (24). 

4.5.11 Частное  значение  предельного  сопротивления  забивной  сваи  в  точке 

зондирования 

u

F

, кН, определяют  по формуле 

 

h

u

f

A

R

F

cf

s

sR

u



















, 

(26) 

 

где 

R

s

-  предельное  сопротивление  грунта  под  нижним  концом  сваи  по  данным 

зондирования в рассматриваемой точке, определяемое по формуле (27), кПа; 

cR



- коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый равным 

0,4; 

f

  -  среднее  значение  предельного  сопротивления  грунта  на  боковой  поверхности  сваи  по 

данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа, определяемое по формуле (28) или 
(29); 

h

 - глубина погружения сваи от поверхности грунта, м; 

u 

- периметр поперечного сечения ствола сваи, м; 

cf



-  коэффициент  условий  работы  грунта  на  боковой  поверхности  сваи,  принимаемый 

равным 0,8. 

Предельное  сопротивление  грунта  под  нижним  концом  забивной  сваи 

R

s

,  кПа,  по 

данным зондирования в рассматриваемой точке определяют  по формуле 

 

c

s

q

R

1





 

(27) 

 

где 

I



-  коэффициент  перехода  от 

s

q

  к 

s

R

,  принимаемый  по  Таблице  15  независимо  от 

типа зонда [6]; 

s

q

-  среднее  значение  сопротивления  грунта,  кПа,  под  конусом  зонда,  полученное  из 

опыта  на  участке,  расположенном  в  пределах  одного  диаметра 

d

  выше  и  четырех 

диаметров ниже отметки острия сваи (где 

d

 - диаметр круглого или сторона квадратного, 

или большая сторона прямоугольного сечения сваи, м). 

Среднее  значение  предельного  сопротивления  грунта  на  боковой  поверхности 

забивной  сваи 

f

,  кПа,  по  данным  зондирования  грунта  в  рассматриваемой  точке 

определяют : 
 

а) при применении зондов типа I - по формуле 

 

s

f

f

2





 

(28) 

 

 

б) при применении зондов типа II - по формуле 

 

 

h

h

f

f

i

si

i

/







 

(29) 

СП РК 5.01-103-2013

 

38 

 

В формулах (28) и (29) 

β

2

, β

i

 - коэффициенты, принимаемые по таблице 15; 

f

s

-  среднее  значение  сопротивления  грунта  на  боковой  поверхности  зонда,  кПа, 

определяемое  как  частное  от  деления  измеренного  общего  сопротивления  грунта  на 
боковой  поверхности  зонда  на  площадь  его  боковой  поверхности  в  пределах  от 
поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в 
выбранном несущем слое; 

f

si

 - среднее сопротивление 

i

-го слоя грунта на боковой поверхности зонда, определяемое 

по муфте трения, кПа; 

i

h

 - толщина 

i

-го слоя грунта, м. 

 

Таблица  15 - Значения коэффициента 

I



 

q

c

, кПа 

I



 - коэффициент перехода от 

q

c

 к 

R

s

 

f

s

, 

f

si

, 

кПа 

2



 - 

коэффициент 

перехода от 

f

s

 к 

f

 для 

зонда типа 

I

 

i



- коэффициент 

перехода от 

f

si

 к 

f

 

для зонда типа II 

для 

забивных 

свай 

для винтовых свай при 

нагрузке 

сжимающей выдергивающей 

при 

песках 

при 

глинистых 

грунтах 

≤ 1000 

0,90 

0,50 

0,40 

≤ 20 

0,80 

0,75 

1,00 

2500 

0,80 

0,45 

0,38 

40 

0,75 

0,60 

0,75 

5000 

0,65 

0,32 

0,27 

60 

0,70 

0,55 

0,60 

7500 

0,55 

0,26 

0,22 

80 

0,65 

0,50 

0,45 

10000 

0,45 

0,23 

0,19 

100 

0,60 

0,50 

0,40 

15000 

0,35 

- 

- 

≥ 120 

0,50 

0,50 

- 

≥ 20000 

0,30 

- 

- 

- 

- 

- 

- 

Примечание  -      Для  винтовых  свай  в  песках,  насыщенных  водой,  значения  коэффициента 

β

1

 

уменьшаються в два раза. 

 

Таблица  16 - Значения коэффициента 

s

q

 

Показатель 

s

q

, Мпа 

 

1 

2,5 

5 

7,5 

10 

12 

f

i

, кПа 

20 

30 

45 

60 

70 

80 

β

1 

0,35 

0,30 

0,25 

0,20 

0,20 

0,20 

 

4.5.12 Несущую  способность  винтовой  сваи,  работающей  на  сжимающую  и 

выдергивающую  нагрузки,  по  результатам  статического  зондирования  определяют    в 
соответствии  с  4.3.8,  а  частное  значение  предельного  сопротивления  сваи  в  точке 
зондирования  -  по  формуле  (26),  где  глубину  принимают  уменьшенной  на  значение 
диаметра лопасти. Предельное сопротивление грунта под (над) лопастью сваи по данным 
зондирования  грунта  в  рассматриваемой  точке  определяют    по  формуле  (27).  В  этом 

СП РК 5.01-103-2013

 

39 

случае

 β

1

 - коэффициент, принимаемый по таблице 15 в зависимости от среднего значения 

сопротивления  грунта  под  наконечником  зонда  в  рабочей  зоне,  принимаемой  равной 
диаметру  лопасти.  Среднее  значение  предельного  сопротивления  грунта  на  боковой 
поверхности  ствола  винтовой  сваи  по  данным  зондирования  грунта  в  рассматриваемой 
точке определяют  по формуле (28) или (29). 

4.5.13 Несущую способность сваи в точке зондирования 

du

F

,  кН, определяемую без 

использования данных о сопротивлении грунта на муфте трения  установки статического 
зондирования, вычисляют по формулам: 

а) для забивной сваи 
 

 

i

i

c

du

h

f

u

A

q

F







1



 

(30) 

 
где 

I



 коэффициент условий работы грунта (связного и несвязного) под нижним концом 

сваи, принимаемый по таблице 16; 

c

q

-  сопротивление  конуса  зонда  на  уровне  подошвы  сваи,  определяемое  на  участке 

одного диаметра выше и четырех диаметров ниже подошвы сваи; 

i

h

 - толщина 

i

-го слоя грунта, м; 

f

i 

-  среднее  значение  сопротивления 

i

-го  слоя  грунта,  кПа,  принимаемое  по  таблице  16  в 

зависимости от сопротивления зонда 

q

c

 (МПа) на середине расчетного участка; 

u 

- периметр поперечного сечения ствола сваи, м; 

A 

- площадь подошвы сваи, м

2

; 

б) для буровой сваи, работающей на сжимающую нагрузку 

 

 

i

i

cf

du

h

f

u

RA

F









 

 (31) 

 
где 

R

  -  расчетное  сопротивление  грунта  под  нижним  концом  сваи,  кПа,  принимаемое  по 

Таблице  17  в зависимости  от  среднего  сопротивления конуса  зонда 

c

q

,  кПа,  на  участке, 

расположенном  в  пределах  одного  диаметра  выше  и  до  двух  диаметров  ниже  подошвы 
сваи; 

A 

- площадь подошвы сваи, м

2

; 

f

i

 - среднее значение расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи, кПа, 

на  расчетном  участке 

i

h

  сваи,  определяемое  по  данным  зондирования  в  соответствии  с 

таблицей 17; 

i

h

- толщина 

i

-го слоя грунта, которая принимается не более 2 м; 

cf



 - коэффициент, зависящий от технологии изготовления сваи и принимаемый: 

 

а) при сваях, бетонируемых насухо, равным 1; 

 

б) при  бетонировании  под  водой,  под  глинистым  раствором,  а  также  при 

использовании обсадных инвентарных труб равным 0,7. 

СП РК 5.01-103-2013

 

40 

4.5.14 Несущую способность 

d

F

, кН, свай по результатам их расчетов по формулам 

(30) и (31), основанным на данных статического зондирования конусом, определяют  как 
среднее значение из частных значений 

du

F

для всех точек зондирования. 

4.5.15  Учитывая  большие  нагрузки,  передаваемые  на  буровые  сваи,  рекомендуется 

параллельно  с  расчетом  несущей  способности  сваи  по  результатам  статического 
зондирования  провести  расчет  в  соответствии  с  подразделом  4.2.  При  расхождениях  в 
полученных  значениях  несущей  способности  свай  более  25  %  можно  провести 
статические испытания не менее двух свай.  

 

Таблица 17 –

 

Сопротивление конуса зонда 

q

c

, кПа 

Сопротивление конуса 

зонда 

q

c

, кПа 

Расчетное сопротивление 

грунта под нижним концом 

буровой сваи 

R

, кПа 

Среднее значение расчетного 

сопротивления на боковой 

поверхности сваи, 

f

i

, кПа 

Пески 

Глинистые грунты 

Пески 

Глинистые грунты 

1000 

- 

200 

- 

15 

2500 

- 

580 

- 

25 

5000 

900 

900 

30 

35 

7500 

1100 

1200 

40 

45 

10000 

1300 

1400 

50 

60 

12000 

1400 

- 

60 

- 

15000 

1500 

- 

70 

- 

20000 

2000 

- 

70 

- 

Примечания 
1 Значения 

R

 и 

f

i

 для промежуточных значений 

q

c

 определяют интерполяцией. 

2  Приведенные  в  таблице  значения 

R

  и 

f

i

  относятся  к  буровым  сваям  диаметром  600  -  1200  мм, 

погруженным в грунт не менее чем на 5 м. При возможности возникновения на боковой поверхности сваи 
отрицательного трения значения 

f

i

 для оседающих слоев принимают со знаком «минус». 

3  При  принятых  в  таблице  значениях 

R

  и 

f

i

  осадка  сваи  при  расчетной  нагрузке 

F

d

  не  превышает 

0,03

d

. 

 

 

4.5.16 При  наличии  на  площадке  данных  испытаний  статической  нагрузкой  на 

вдавливание 3 - 5 забивных свай в одинаковых грунтовых  условиях, а также результатов 
статического  зондирования  (шесть  и  более  испытаний),  и  если  результаты  расчетов 
отличаются  между  собой  не  более  чем  на  25%,  несущую  способность  определяют  по 
формуле 

 

 

gs

u

d

n

F

F



/





 

 

(32) 

 

где 

u

F n



- среднее значение предельного сопротивления сваи; 

gs



- коэффициент надежности по грунту, определяемый по результатам зондирования по 

формуле: 
 

СП РК 5.01-103-2013

 

41 

 

s

gs

V





1



 

  

(33) 

 
где 

s

V

-  коэффициент  вариации  частных  значений  предельного  сопротивления  сваи, 

рассчитанных по данным зондирования, определяемый по [5]. 
 

4.6 Расчет свай и свайных фундаментов по деформациям 

 
4.6.1 Осадка  фундамента  из  висячих  свай  может  быть  определена  как  осадка 

условного фундамента на естественном основании в соответствии с 4.4.2 и 4.4.3. 

При  однородных  или  улучшающихся  по  физико-механическим  характеристикам  с 

глубиной  грунтах  основания  расчет  осадки  свайного  фундамента  рекомендуется 
выполнять по методике, учитывающей взаимное влияние свай в кусте (4.4.4 - 4.4.9).  

Осадку  ленточных  свайных  фундаментов  допускается  определять  в  соответствии  с 

приложением В. 

Полученные  по  расчету  значения  осадки  свайного  фундамента  не  превышают 

предельных значений по условию (4). 

Свайные  фундаменты  из  свай,  работающих  как  сваи-стойки,  висячие  одиночные 

сваи,  воспринимающие  вне  кустов  выдергивающие  нагрузки,  а  также  свайные  кусты, 
работающие  на  действие  выдергивающих  нагрузок,  рассчитывать  по  деформациям  не 
требуется.  

4.6.2  Расчет  осадки  фундамента  из  висячих  свай,  производимый как  для  условного 

фундамента  на  естественном  основании,  выполняют    в  соответствии  с  требованиями 
нормативных документов. 

Границы условного фундамента (см. рисунок 1) определяют следующим образом: 
- снизу - плоскостью АБ, проходящей через нижние концы свай; 
- с боков-  вертикальными  плоскостями  АВ  и  БГ,  отстоящими  от  наружных  граней 

крайних рядов вертикальных свай на расстоянии 





,

4

II mt

htg



 (рисунок 1), но не более 2

d

 

в  случаях,  когда  под  нижними  концами  свай  залегают  глинистые  грунты  с  показателем 
текучести 

I

L

 

>

  0,6  (

d

  -  диаметр  или  сторона  поперечного  сечения  сваи),  а  при  наличии 

наклонных свай - проходящими через нижние концы этих свай; 

- сверху - поверхностью планировки грунта ВГ; 
здесь 

,

II mt



-  осредненное  расчетное  значение  угла  внутреннего  трения  грунта, 

определяемое по формуле: 

 

 

 

,

0

II,

,







i

h

i

i

i

II

h

h





 

(34) 

 
где 

,

II i



- расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями 

слоев грунта толщиной 

i

h

, град.; 

h

- глубина погружения свай в грунт, м. 

СП РК 5.01-103-2013

 

42 

Расчет  осадки  условного  фундамента  производят  на  дополнительное  вертикальное 

давление,  передаваемое  на  основание  подошвой  условного  фундамента,  т.е.  за  вычетом 
вертикального  напряжения  от  собственного  веса  грунта  на  уровне  этой  подошвы,  при 
этом в собственный вес  условного фундамента включают вес свай, ростверка и грунта в 
объеме условного фундамента. 

4.6.3  Если  при  строительстве  предусматривают  планировку  территории  подсыпкой 

(намывом)  высотой  более  2  м  и  другую  постоянную  (долговременную)  загрузку 
территории,  эквивалентную  подсыпке,  а  в  пределах  глубины  погружения  свай  залегают 
слои  торфа  или ила  толщиной  более  30  см,  то  значение  осадки  свайного  фундамента  из 
висячих  свай  определяют    с  учетом  уменьшения  габаритов  условного  фундамента, 
который  в  этом  случае  как  при  вертикальных,  так  и  при  наклонных  сваях  принимают 
ограниченным  с  боков  вертикальными  плоскостями,  отстоящими  от  наружных  граней 
крайних  рядов  вертикальных  свай  на  расстоянии 





,

4

II mt

htg



,  где 

mt

h

  -  расстояние  от 

нижнего конца сваи до подошвы слоя торфа или ила толщиной более 30 см. 

 

Рисунок 1 

- 

Определение границ условного фундамента при расчете осадки свайных 

фундаментов

 

 

 

4.6.4  Для  расчета  осадки  свайного  фундамента  с  учетом  взаимного  влияния  свай  в 

кусте определяют осадку одиночной сваи. 

Осадку 

s

, м, одиночной висячей сваи определяют  по формуле 

 

 





/

s

S

PI

Esld



 

 

(35) 

 
где 

P 

- нагрузка на сваю, кН; 

I

s

 

- коэффициент влияния осадки, зависящий: 

для  жесткой  сваи  -  от  отношения 

l

/

d

,  для  сжимаемой  сваи  -  от  отношения 

l d

  и  от 

относительной  жесткости  сваи

SL

p

E

E

/





,  где 

E

p

  -  модуль  упругости  материала  сваи, 

кПа; 

СП РК 5.01-103-2013

 

43 

E

SL

 

- модуль деформации грунта на уровне подошвы сваи, кПа; 

d

 - диаметр или сторона квадратной сваи, м; 

l

 - длина сваи, м. 

4.6.5 Коэффициент влияния осадки 

I

s

  в  формуле  (35)  для  жесткой  сваи  определяют 

по формуле 

 

4

/

/

6

,

2





d

l

I

s

 

 

(36) 

 
Значения коэффициента 

I

s

 для сжимаемой сваи приведены в Таблице 18. 

 

Таблица 18 - Значения коэффициента 

I

s

 для сжимаемой сваи 

l

/

d

 

Значения 

I

s

 при λ, равном 

 

100 

1000 

10000 

10 

0,19 

0,16 

0,15 

25 

0,18 

0,10 

0,08 

50 

0,17 

0,06 

0,05 

 

4.6.6  При  определении  модуля  деформации  грунта 

E

SL

  учитывают  ,  что  наиболее 

достоверное его значение может быть получено по результатам полевых испытаний свай 
(при наличии на объекте более 100 свай). 

При  использовании  результатов  статического  зондирования  рекомендуется 

принимать  следующие  минимальные  значения 

E

SL

  в  зависимости  от  сопротивления 

зондированию 

q

с

: 

- в песках 

E

SL

 = 6

q

c

; 

- в глинистых грунтах 

E

SL

 = 10

q

c

. 

4.6.7 Осадку  группы  свай 

s

G

,  м,  при  расстоянии  между  сваями  до  7

d

  с  учетом 

взаимного  влияния  свай  в  кусте  определяют  на  основе  численного  решения, 
учитывающего увеличение осадки сваи в кусте против осадки одиночной сваи при той же 
нагрузке, гибкость 

l

/

d

 и жесткость λ свай, по формуле 

 

 

1

s

SG

S R



, 

 (37) 

 
где 

I

S

 - осадка одиночной сваи при принятой на нее нагрузке, определяемая по формуле 

(35); 

R

s

 - коэффициент увеличения осадки (4.4.8). 

4.6.8 При  использовании  осадки  одиночной  сваи  для  проектирования  свайных 

кустов  и  полей  учитывают  ,  что  осадка  группы  свай  в  результате  их  взаимодействия  в 
свайном фундаменте увеличивается, что учитывают коэффициентом увеличения осадки 

R

s

 

(таблица 19). 

Общее  число  свай 

n

  определяют  с  учетом  удовлетворения  двух  условий:  осадка 

группы  свай 

S

G

  принимается  в  пределах  допустимой,  а  нагрузка  на  одиночную  сваю 

P

1

 

соответствует нагрузке, определяемой по формуле (35) при осадке, равной 

I

G

s

S

S

R



. 

СП РК 5.01-103-2013

 

44 

4.6.9 Таблица  19  составлена  для  свай,  объединенных  жестким  ростверком, 

расположенным  над  поверхностью  грунта  или  на  слое  относительно  слабых 
поверхностных грунтов, когда ростверк практически не влияет на осадку группы свай. 
При  низком  ростверке  со  сваями  под  отдельные  колонны  (кусты  свай),  не  связанные 
общей плитой, значения 

R

s

 в таблице 19 могут быть уменьшены за счет работы ростверка, 

расположенного на грунте, в зависимости от отношения расстояния 

a

 между осями свай к 

их диаметру 

d

: 

при 

a d

= 3 - на 10 %; 

при 

a d

= 5 - 10 - на 15 %. 

Проверку расчетного сопротивления грунта основания подошвы свайного ростверка 

производят в соответствии с требованиями нормативных документов.

  

 

Таблица 19 - Значения коэффициента 

R

s

 

Число 
сваи 

n

 

Значения коэффициента 

R

s

 

l

/

d

 = 10; λ = 100 

l

/

d

 = 25; λ = 1000 

l

/

d

 = 50; λ = 10000 

a

/

d

 

a

/

d

 

a

/

d

 

3 

5 

7 

10 

3 

5 

7 

10 

3 

5 

7 

10 

4 

1,40 

1,30 

1,20 

1,10 

2,45 

2,00 

1,80 

1,70 

2,75 

2,25 

2,00 

1,80 

9 

2,25 

2,00 

1,90 

1,80 

3,90 

3,25 

2,90 

2,65 

4,35 

3,55 

3,15 

2,85 

16 

2,85 

2,50 

2,35 

2,25 

4,90 

4,10 

3,65 

3,30 

5,50 

4,50 

4,00 

3,60 

25 

3,30 

3,00 

2,75 

2,60 

5,60 

4,75 

4,25 

3,90 

6,50 

5,25 

4,70 

4,25 

36 

3,70 

3,30 

3,10 

2,90 

6,40 

5,35 

4,80 

4,30 

7,20 

5,85 

5,25 

4,70 

49 

4,00 

3,55 

3,30 

3,15 

6,90 

5,75 

5,10 

4,70 

7,75 

6,35 

5,60 

5,10 

100 

4,70 

4,20 

4,00 

3,70 

8,20 

6,80 

6,10 

5,50 

9,20 

7,50 

6,70 

6,00 

196 

5,40 

4,80 

4,50 

4,25 

9,35 

7,75 

7,00 

6,35 

10,50 

8,60 

7,65 

6,90 

400 

6,15 

5,50 

5,10 

4,85 

10,60 

8,85 

7,90 

7,20 

12,00 

9,80 

8,70 

7,80 

1000 

7,05 

6,30 

6,00 

5,55 

12,30  10,00 

9,15 

8,25 

13,80  11,25  10,05 

9,00 

 

Примечания 
1  В  каждом  столбце  при  других  значениях 

n

  коэффициент 

R

s

  определяют  по  формуле 

R

s

(

n

)  = 

0,5

R

s

(100)lg 

n

. 

2  Таблица  составлена  для  свайных  кустов  квадратной  формы.  Для  кустов  прямоугольной  формы 

число свай 

n

 принимают равным квадрату числа свай по короткой стороне фундамента. 

 
4.6.10 Для  уменьшения  общей  и  неравномерной  осадки  сооружений  с  большой 

нагрузкой  на  фундамент  следует  при  проектировании  рассмотреть  вариант  устройства 
комбинированного свайно-плитного (КСП) фундамента. 
В  практике  наибольшее  применение  нашли  буронабивные  сваи  диаметром  0,8  -  1,2  м, 
возможно также применение забивных свай квадратного сечения. 
Длину свай принимают  от 0,5

B

 до 

B

 (

B

 - ширина фундамента), расстояние между осями 

свай 

a

 = (5 - 7)

d

 и более. 

Метод  расчета  осадки  таких  фундаментов  основан  на  совместном  рассмотрении 

жесткости  свай  и  плиты.  В  этом  расчете,  когда  в  работу  включается  плита, 
приблизительно принимают на сваи 85 % общей нагрузки на фундамент, на плиту - 15 %.