CП РК 2.04-107-2022 ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ (ҚР ЕЖ 2.04-107-2022)

CП РК 2.04-107-2022

Н.2.2.6 Мощность нагревательных элементов теплоаккумулирующего прибора

𝑄

𝑝.𝑐

внепикового электроотопления определяется по формуле

𝑄

𝑝.𝑐

= 𝑄

ℎ.𝑙

𝑑𝑒𝑠 24

𝑚

(Н.18)

где

𝑄

ℎ.𝑙

𝑑𝑒𝑠

- расчетные теплопотери помещения, Вт, определяемые по

СН РК 4.02-01;

- продолжительность зарядки теплоаккумулирующего прибора, ч.

Н.2.2.7 В случае когда электротеплоаккумуляционная система отопления частично

покрывает теплопотери здания и является базовой частью комбинированной системы
отопления, установочную мощность дополнительных постоянно работающих приборов
системы отопления

𝑄

𝑏

следует определять по формуле

𝑄

𝑏

= 𝑄

ℎ.𝑙

𝑑𝑒𝑠

− 𝑄

𝑐

𝑑𝑒𝑠

, (Н.19)

где

𝑄

ℎ.𝑙

𝑑𝑒𝑠

- то же, что и в Н.2.2.6;

𝑄

𝑐

𝑑𝑒𝑠

- расчетные теплопотери помещения, Вт.

Н.2.2.8 Расчетную разность температур следует определять по формуле

𝛥𝑡

𝑑𝑒𝑠

= 𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑑𝑒𝑠

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

𝑑𝑒𝑠

, (Н.20)

где

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑑𝑒𝑠

𝑡

𝑒𝑥𝑡

𝑑𝑒𝑠

- расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного

воздуха.

CП РК 2.04-107-2022

Приложение П

(обязательное)

РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПАРОПРОНИЦАНИЮ ОГРАЖДАЮЩИХ

КОНСТРУКЦИЙ И ЗАЩИТА ОТ ВЛАГИ

П.1 Расчет нормируемого сопротивления паропроницанию ограждающей

конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной
конденсации) с учетом следующих требований.

П.2 Парциальное давление насыщенного водяного пара

𝐸

, Па, в

формулах (Ж.8)- (Ж.12) принимают:

для помещений без агрессивной среды - по таблицам Ш.1 и Ш.2, с агрессивной

средой - по таблице Ш.3 настоящего свода правил;

по температуре в плоскости возможной конденсации

𝜏

𝑐

, определяемой при средней

температуре наружного воздуха соответственно холодного, переходного, теплого
периодов и периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами - по
формуле

𝜏

𝑐

= 𝑡

𝑖𝑛𝑡

− (𝑡

𝑖𝑛𝑡

+ 𝑡

𝑖

)(

𝛼

𝑖𝑛𝑡

+ 𝑅

𝑐

)/𝑅

(П.1)

где

𝑡

𝑖𝑛𝑡

- то же, что выше;

𝛼

𝑖𝑛𝑡

- то же, что выше;

𝑡

𝑖

- средняя температура наружного воздуха -го периода, °С, определяемая по

формуле

𝑡

𝑖

= ∑

𝑡

𝑗

𝑎𝑣

𝑛

𝑗=1

/𝑛

(П.2)

где

𝑡

𝑗

𝑎𝑣

- средняя месячная температура воздуха -го месяца, °С;

𝑛

- число месяцев -го периода;

𝑅

𝑐

- термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции от внутренней

поверхности до плоскости возможной конденсации,

·°C/Bт,

𝑅

- сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции,

·°С/Вт.

Парциальное давление водяного пара

𝐸

в помещениях с агрессивной

средой обозначают соответственно:

𝐸

𝑝

𝐸

𝑝0

𝐸

𝑝1

𝐸

𝑝2

𝐸

𝑝3

П.3 Значения парциального давления водяного пара

𝐸

𝑝

, Па, над насыщенными

растворами солей для температур 10-30 °С принимают по таблице Ш.3; для температур
ниже 10 °С они могут быть определены по формуле

𝐸

𝑝𝑖

= 0,01𝐸

𝑖

𝜑

𝑝

, (76) (П.3)

где

𝐸

𝑖

- парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, принимается по

температуре в плоскости возможной конденсации по таблицам Ш.1 и Ш.2;

𝜑

𝑝

- относительная влажность воздуха над насыщенным водным раствором соли, %,

при t=20 °С , принимается по таблице Ш.3.

П.4 Парциальное давление водяного пара

𝐸

𝑝𝑖

, в плоскости возможной конденсации

наружных стен из керамзитобетона на керамзитовом песке (

𝜌

=1200 кг/м

), содержащем

соли NaCI, KCl,

𝑀𝑔𝐶𝑙

или их смеси, а также расстояние до плоскости конденсации от

внутренней поверхности сены

𝛿

𝜔

в указанных стенах следует определять соответственно

по формулам:

𝜌

= 1200 кг/м

𝐸

𝑝𝑖

= 0,01𝐸

𝑖

𝜑

𝑝

при

𝑖

=1, 2, 3, 0; (П.4)

𝛿

𝜔

= 0,078𝛿

𝑖𝑛𝑠

𝜑

𝑝

(П.5)

где

𝜑

𝑝

- относительная влажность воздуха в порах материала ограждающей

конструкции, %, определяемая в соответствии с П.3;

𝛿

𝑖𝑛𝑠

- толщина утеплителя, м.

Индексы

𝑖

=1, 2, 3, 0 относятся соответственно к холодному, переходному, теплому

периодам и периоду месяцев с отрицательными средними месячными температурами.

CП РК 2.04-107-2022

П.5 Сопротивление паропроницанию

𝑅

𝑣𝑝

·ч·Па/мг, однослойной или отдельного

слоя многослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле

𝑅

𝑣𝑝

= 𝛿/𝜇

(П.6)

где

𝛿

- толщина слоя ограждающей конструкции, м;

µ - расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей

конструкции, мг/(м·ч·Па), принимаемый по приложению А.

Сопротивление паропроницанию многослойной ограждающей конструкции (или ее

части) равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев.

Сопротивление паропроницанию

𝑅

𝑣𝑝

листовых материалов и тонких слоев

пароизоляции следует принимать по приложению Ш.

Примечания:

1 Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек в ограждающих конструкциях

следует принимать равным нулю независимо от расположения и толщины этих прослоек.

2 Для обеспечения нормируемого сопротивления паропроницанию

𝑅

𝑣𝑝1

𝑟𝑒𝑞

ограждающей

конструкции следует определять сопротивление паропроницанию

𝑅

𝑣𝑝

конструкции в пределах от

внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации.

3 В помещениях с влажным или мокрым режимом следует предусматривать пароизоляцию

теплоизолирующих  уплотнителей  сопряжений  элементов  ограждающих  конструкций  (мест
примыкания  заполнений  проемов  к  стенам  и  т.п.)  со  стороны  помещений;  сопротивление
паропроницанию  в  местах  таких  сопряжений  проверяется  из  условия  ограничения  накопления
влаги в сопряжениях за период с отрицательными средними месячными температурами наружного
воздуха на основании расчета температурного и влажностного полей.

П.6 Значения температуры в плоскости возможной конденсации следует

определять по формуле

𝜏 = − [

(𝑡

𝑖𝑛𝑡

−𝑡

𝑒𝑥𝑡

)

𝑅

] (𝑅

𝑖𝑛𝑡

+ ∑ 𝑅)

(П.7)

где

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑡

𝑒𝑥𝑡

- расчетные температуры соответственно внутреннего и наружного

воздуха (среднесезонная или средняя за период влагонакопления), °С;

𝑅

- сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции,

·°С/Вт;

𝑅

𝑖𝑛𝑡

= 1/𝛼

𝑖𝑛𝑡

где

𝑖𝑛𝑡

- то же, что выше;

∑ 𝑅

- сумма термических сопротивлений слоев конструкции, расположенных

между внутренней поверхностью и плоскостью возможной конденсации,

·°С/Вт.

При расчете величин

𝑅

∑ 𝑅

расчетные коэффициенты теплопроводности

материалов слоев ограждающей конструкции зданий с агрессивной средой могут быть
приняты по приложению А при соответствующих условиях эксплуатации.

П.7 Для стен промышленных зданий, подверженных воздействию высокоактивных

в гигроскопическом отношении аэрозолей

(𝜑

𝑝

≤

60%) расчет выполнять не следует.

Защиту от увлажнения таких стен с внутренней стороны следует производить без расчета
как от непосредственного воздействия раствора соответствующего аэрозоля.

П.8 Независимо от результатов расчета нормируемые сопротивления

паропроницанию

𝑅

𝑝1

𝑟𝑒𝑞

𝑅

𝑝2

𝑟𝑒𝑞

(в пределах от внутренней поверхности до плоскости

возможной конденсации) во всех случаях должны приниматься не более 5

·ч·Па/мг.

П.9 Изолинии сорбции в зависимости от массового солесодержания для случая

ограждающей конструкции из керамзитобетона на керамзитовом песке, содержащем
хлориды натрия, калия и магния, приведены в приложении Щ.

П.10 Определение сопротивления паропроницанию при наличии графиков сорбции

выполняют следующим образом.

Относительную влажность воздуха

𝜑

𝑝

, %, в порах материала ограждающей

конструкции определяют по графикам сорбции по приложению Ц в зависимости от
массового солесодержания

𝐶

. При этом величина

𝜑

𝑝

при расчете

𝐸

𝑝1

(при

𝑖

=1, 2, 3, 0)

CП РК 2.04-107-2022

Приложение Р

(обязательное)

РАСЧЕТ ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ПОЛОВ

Р.1 Теплоусвоение полов зданий должно соответствовать требованиям

действующих норм. Расчетный показатель теплоусвоения поверхности пола

𝑌

𝑓

𝑑𝑒𝑠

Bт/(

·°C), определяется следующим образом:

а) если покрытие пола (первый слой конструкции пола) имеет тепловую инерцию

𝐷

= 𝑅

𝑠

≥ 0,5

, то показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять по

формуле

𝑌

𝑓

𝑑𝑒𝑠

= 2𝑠

; (Р.1)

б) если первые

𝑛

слоев конструкции пола (

𝑛 ≥ 1

)- имеют суммарную тепловую

инерцию

𝐷

+ 𝐷

+ ⋯ + 𝐷

𝑛+1

< 0,5

, но тепловая инерция (

𝑛 + 1

) слоев

𝐷

+ 𝐷

+ ⋯ +

𝐷

𝑛+1

≥ 0,5

, то показатель теплоусвоения поверхности пола

𝑌

𝑓

, следует определять

последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции,
начиная с

𝑛

-го до 1-го:

𝐷

+ 𝐷

+ ⋯ + 𝐷

𝑛+1

≥ 0,5

для

𝑛

-го слоя - по формуле

𝑌

𝑓

𝑑𝑒𝑠

= (2𝑅

𝑛

𝑠

𝑛

+ 𝑠

𝑛+1

)/(0,5 + 𝑅

𝑛

𝑠

𝑛+1

)

; (Р.2)

для -го слоя (

𝑖

𝑛

-1;

𝑛

-2; , ...; 1) - по формуле

𝑌

𝑖

= (4𝑅

𝑖

𝑠

𝑖

+ 𝑌

𝑖+1

)/(1+)𝑅

𝑖

𝑌

𝑖+1

)

. (Р.3)

Показатель теплоусвоения поверхности пола

𝑌

𝑓

𝑑𝑒𝑠

принимается равным показателю

теплоусвоения поверхности 1-го слоя

𝑌

В формулах (Р.1)- (Р.3) и неравенствах:

𝐷

, … , 𝐷

𝑛+1

- тепловая инерция соответственно 1-го, 2-гo, ..., (

𝑛 + 1

)-го слоев

конструкции пола;

𝑠

, 𝑠

𝑢

, 𝑠

𝑛

, 𝑠

𝑛+1

- расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно

1-го,

𝑖

-го,

𝑛

-го, (

𝑛 + 1

)-го слоев конструкции пола, Bт/(

·°C), принимаемые по

результатам теплотехнических испытаний или по приложению А;

𝑌

𝑖+1

- показатель теплоусвоения поверхности (

𝑖 + 1

)-го слоя конструкции пола, Вт/

(

·°С).

Р.2 Если расчетная величина

𝑌

𝑓

𝑑𝑒𝑠

показателя теплоусвоения поверхности пола

окажется

𝑌

𝑓

𝑑𝑒𝑠

не более нормативной величины

𝑌

𝑓

𝑟𝑒𝑞

, то этот пол удовлетворяет

требованиям в отношении теплоусвоения; если

𝑌

𝑓

𝑑𝑒𝑠

> 𝑌

𝑓

𝑟𝑒𝑞

, то следует взять другую

конструкцию пола или изменить толщины некоторых его слоев до удовлетворения
требованиям

𝑌

𝑓

𝑑𝑒𝑠

≤ 𝑌

𝑓

𝑟𝑒𝑞

Р.3 Теплотехническая характеристика пола в местах отдыха животных при

содержании их без подстилки определяется вычисляемым показателем теплоусвоения
поверхности пола

𝑌

𝑓

𝑑𝑒𝑠

, который должен быть не более нормируемой величины,

принимаемой равной: для крупного рогатого скота молочного направления и молодняка
до четырехмесячного возраста (крупного рогатого скота и свиней) - 12,5 Вт/(

·°С); для

откормочных животных с четырехмесячного возраста: свиней - 17 Bт/(

·°C) и крупного

рогатого скота - 15 Bт/(

·°C).

Расчетные коэффициенты теплопроводности материалов слоев конструкции пола в

местах  отдыха  животных  следует  принимать  при  эксплуатационной  влажности  этих
материалов,  но  не выше,  чем  при  условиях  эксплуатации  Б  по  приложению  А.  В  случае
применения  специальных  гидрофобизированных  материалов  допускается  принимать
указанные характеристики при условиях эксплуатации А.

CП РК 2.04-107-2022

Приложение С

(обязательное)

РАСЧЕТ НАВЕСНЫХ ФАСАДНЫХ СИСТЕМ С ВЕНТИЛИРУЕМОЙ

ВОЗДУШНОЙ ПРОСЛОЙКОЙ

С.1 Теплотехнических расчет по определению параметров теплового и

влажностного режима стен с навесных фасадных систем (НФС) с вентилируемой
воздушной прослойкой состоит из:

- подбора толщины утеплителя для стены с НФС, минимально необходимой для

удовлетворения нормативным требованиям по сопротивлению теплопередаче;

- расчета влажностного режима скорость движения воздуха в воздушной

конструкции и проверки влажности материалов на удовлетворение нормативным
требованиям;

- уточнении характеристик материалов с учетом их средней влажности в расчетный

период;

- расчета воздухообмена в воздушной прослойке;
- проверки достаточности количества удаляемой из воздушной прослойки влаги в

расчетный период;

- расчете требуемой величины сопротивления воздухопроницанию стены.
С.2 Порядок расчета
1. Определяется требуемое сопротивление теплопередаче исходя из расчетных

климатических характеристик района строительства и расчетных значений температуры
проектируемого здания.

2. Определяется предварительная толщина слоя теплоизоляции.
3. Из конструктивных соображений назначается толщина вентилируемой

воздушной прослойки.

4. С учетом этажности здания и района строительства определяется скорость

движения воздуха в воздушной прослойке.

5. Определяется влажностный режим рассматриваемой конструкции.
6. По результатам п. 5 при необходимости корректируются или добавляются слои

пароизоляции и вносятся изменения в облицовочный слой конструкции.

7. Рассчитывается парциальное давление водяного пара на выходе из воздушной

прослойки по формуле (Н.24).

8. По результатам п.7 проверяется возможность выпадения конденсата в

воздушной прослойке и при необходимости корректируются толщина воздушной
прослойки и зазор между плитками облицовки.

9. Рассчитывается требуемая величина сопротивления воздухопроницанию стены,

достаточное чтобы фильтрация воздуха не нарушала теплового и влажностного состояния
стены.

10. С учетом всех корректировок конструкции рассчитывается приведенное

сопротивление теплопередаче стены.

С.3 Определение минимально необходимой толщины утеплителя фасадных систем

с вентилируемой воздушной прослойкой

Далее предполагается, что теплозащитные и геометрические характеристики всех

элементов стены с НФС известны.

Толщина теплоизоляционного слоя определяется по формуле:

𝛿

= (

𝑅

тр

−Σ𝑙𝑗𝜓𝑗−Σ𝑛к𝑥к

−

𝛿

𝜆

−

𝛼

−

𝛼

)𝜆

(С.1)

где

CП РК 2.04-107-2022

𝑅

𝑜

тр

- требуемоесопротивление теплопередаче стены, м

°С/Вт;

- толщина теплоизоляционного слоя, м;

- коэффициент теплопроводности утеплителя, Вт/(м

°С);

- толщина конструкционного слоя, м;

- коэффициент теплопроводности материала конструкционного слоя, Вт/(м°С);

𝜓

𝑗

, 𝑥

, 𝑙

𝑗

, 𝑛

- то же, что выше

С.4 Определение параметров воздухообмена в воздушной прослойке
Движение воздуха в вентилируемой прослойке осуществляется за счет

гравитационного (теплового) и ветрового напора. В случае расположения приточных и
вытяжных отверстий на разных стенах скорость движения воздуха в прослойке V

пр

может

определяться по следующей формуле:

𝑉

пр

= √

𝐾(𝐾

−𝐾

)𝑉

+0.08ℎ(𝑡

пр

−𝑡

)

Σ𝑖𝜉𝑖

(С.2)

где К

, К

- аэродинамические коэффициенты на разных стенах здания;

- скорость движения наружного воздуха, м/с;

К - коэффициент учета изменения скорости потока по высоте по НТП РК 01-01-3.1

(4.1);

h - разности высот от входа воздуха в прослойку до его выхода из нее, м;
t

пр

, t

- средняя температура воздуха в прослойке и температура наружного воздуха,

°С;

Σ𝑖𝜉𝑖

- суммакоэффициентов местных сопротивлений.

При расположении приточных и вытяжных отверстий воздушной прослойки на

одной стороне здания, принимается К

= К

и формула (С.2) упрощается

𝑉

пр

= √

0.08ℎ(𝑡

пр

−𝑡

)

Σ𝑖𝜉𝑖

(С.3)

В формулах (С.2) и (С.3) используется средняя температура воздуха в прослойке

пр

, которая в свою очередь зависит от скорости движения воздуха в прослойке

𝑡

пр

= 𝑡

𝑜

− (𝑡

− 𝑡

) ∙

𝑥

𝑜

ℎ

∙ [1 − exp (−

ℎ

𝑥

𝑜

)]

(С.4)

𝑡

𝑡в

𝑅в

𝑡н

𝑅н

𝑅в

𝑅н

(С.5)

где
предельная температура воздуха в прослойке, °С;

𝑥

𝑐

∙𝑉

пр

∙𝛿

пр

∙𝜌

𝑅в

𝑅н

(С.6)

условная высота, на которой температура воздуха в прослойке отличается от

предельной температуры t

раз (е ≈ 2,7) меньше, чем отличалась при входе в

прослойку, м;

= 1005 Дж/(кг · °С) - удельная теплоемкость воздуха;

= 353/(273 + t

пр

) кг/м

- средняя плотность воздуха в прослойке;

𝑅

𝛼

пр

+ 𝑅

об

термическое сопротивление стены от воздушной прослойки до

наружного воздуха, м

· °С/Вт;

об

- термическое сопротивление облицовочной плитки, м

· °С/Вт.

Для расчета в качестве R

берется либо требуемое сопротивление теплопередаче из

С.3, либо приведенное сопротивление теплопередаче стены из С.7 (в случае если принятая
в проекте толщина утеплителя более чем на 20% отличается от минимально допустимой
по С.3);

коэффициент теплоотдачи α

пр

равен сумме конвективного и лучистого

коэффициентов теплоотдачи

𝛼

пр

= 𝛼

+ 2𝛼

Конвективный коэффициент теплоотдачи определяется по формуле:

CП РК 2.04-107-2022

𝛼

= 7.34 ∙ (𝑉

пр

)

0.656

+ 3.78 ∙ е

−1.91∙𝑉

пр

(С.7)

Лучистый коэффициент теплоотдачи определяется по формуле:

𝛼

𝑚

𝑐1

𝑐2

−

𝑐0

(С.8)

где с

- коэффициент излучения абсолютно черного тела, Вт/(м

· К

), равный 5,77;

, с

- коэффициент излучения поверхностей, Вт/(м

· К

), в случае отсутствия

данных по применяемым материалам принимаются равными 4,4 для минеральной ваты,
5,3 для неметаллической облицовки, 0,5 для облицовки полированным (со стороны
прослойки) металлом;

m - температурный коэффициент, который определяется по формуле:

𝑚 = 0.04(

273+𝑡

пр

100

)

(С.9)

В процессе расчетов температура прослойки изменяется, но температурный

коэффициент при этом изменяется слабо. Поэтому он находится один раз в начале
расчетов для температуры t

+ 1.

Температура и скорость движения воздуха в прослойке находятся методом

итераций по формуле (С.4) определяется средняя температура воздуха в прослойке с
коэффициентом теплообмена в прослойке α

пр

, затем по формуле (С.2) или (С.3)

определяется средняя скорость движения воздуха в прослойке при полученной
температуре, пересчитывается коэффициент теплообмена в прослойке, пересчитывается
R

, по формуле (С.4) определяется средняя температура воздуха в прослойке для скорости

движения  воздуха  в  прослойке,  полученной  на  предыдущем  шаге  и  т.д.  На первом шаге
средняя  скорость  движения  воздуха  в  прослойке  принимается  равной  0  м/с.  Шаги
итерации  продолжаются  пока  разница  между  скоростями  воздуха  на  соседних  шагах  не
станет меньше 5%.

В результате расчета находятся температура и скорость движения воздуха в

прослойке, а также коэффициент теплообмена в прослойке α

пр

С.5 Расчет влажностного режима наружных стен с НФС с вентилируемой

воздушной прослойкой

Для определения таких характеристик конструкции, как долговечность и расчетная

теплопроводность, рассчитывают влажностный режим конструкции в многолетнем цикле
эксплуатации (нестационарный влажностный режим). В наружных граничных условиях
учитывают сопротивление паропроницанию ветрозащиты и наружной облицовки, а также
воздухообмен в воздушной прослойке.

Результатом расчета является распределение влажности по толщине конструкции в

любой момент времени ее эксплуатации, по которому определяют эксплуатационную
влажность материалов конструкции.

По результатам расчета устанавливают соблюдение двух требований к

конструкции.

Максимальная влажность утеплителя не должна превышать критической

величины, которую принимают равной сумме ω

- расчетной влажности материала для

условий эксплуатации Б для применяемого утеплителя и Δω

ср

- предельно допустимого

приращения влажности материала.

Средняя влажность утеплителя и основания в месяц наибольшего увлажнения не

должна превышать расчетную влажность материала для условий эксплуатации.

Если для какого-либо из слоев конструкции требования к влажностному режиму

стены не выполняются рекомендуется усиливать внутреннюю штукатурку, или
увеличивать воздухообмен в воздушной прослойке, или уменьшать сопротивление
паропроницанию ветрозащиты.

Дополнительным результатом расчета нестационарного влажностного режима

является величина потока водяного пара из конструкции в воздушную прослойку

𝑞

мг/(ч·м

) в наиболее холодный месяц.

CП РК 2.04-107-2022

С.6 Расчет влажности воздуха на выходе из вентилируемой воздушной прослойки
Давление водяного пара в воздушной прослойке определяется балансом

пришедшей из конструкции в прослойку и  ушедшей из прослойки наружу  влаги. Расчет
проводится  для  наиболее  холодного  месяца.  Решение  уравнения  баланса  описывается
формулой:

𝑒

пр

= 𝑒

− (𝑒

− 𝑒

) ∙ exp (−

ℎ

𝑥

)

(С.10)

где е

пр

- парциальное давление водяного пара в воздушной прослойке, Па;

𝑒

+𝑅

эк

∙𝑘∙𝑒

𝑘∙𝑅

эк

- предельное парциальной давление водяного пара в прослойке, Па;

𝑥

= 22100 ∙

𝑉

пр

∙𝛿

пр

∙𝛾

∙𝑅

эк

𝑘∙𝑅

эк

- условная высота, на которой парциальной давление

водяного пара в прослойке отличается от предельного в е раз (е ≈ 2,7) меньше, чем
отличалось при входе в прослойку, м;

- парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па;

𝑅

эк

- сопротивление паропроницанию облицовки фасада, м

· ч · Па/мг;

k - коэффициент, определяемый по формуле

𝑘 =

𝑞

𝑒

−𝜀

мг/(м

· ч · Па);

𝑞

- удельный поток пара из конструкции в воздушную прослойку, мг/(м

· ч),

определяется по результатам С.5.

Величина е

пр

сравнивается с давлением насыщенного водяного пара при

температуре воздуха, равной t

, и если е

пр

> Е

, то принимаются меры по улучшению

влажностного  режима  воздушной  прослойки:  увеличивается  ширина  воздушной
прослойки,  уменьшается  высота  непрерывной  воздушной  прослойки  (устанавливаются
рассечки  вентилируемой  прослойки),  увеличивается  ширина  зазора  между  плитками
облицовки.

случае

разделения

вентилируемой

прослойки

рассечками

следует

предусматривать продухи для выхода воздуха из нижней части прослойки и забора
воздуха в верхнюю часть прослойки. По возможности следует препятствовать
смешиванию выбрасываемого и забираемого воздуха.

С.7 Расчет требуемой величины сопротивления воздухопроницанию стены с НФС с

вентилируемой воздушной прослойкой

Требуемая воздухопроницаемость G

тр

стены с облицовкой на относе, кг/(м

· ч),

определяется по формуле:

𝐺

тр

6.14∙𝑅

(С.11)

где Г - параметр получаемый из таблицы С.1;

𝑅

- полноесопротивление паропроницанию стены, м

· ч · Па/мг.

Таблица С.1

Значения параметра Г, для различных значений параметров D и k

0,005

0,01

0,015

0,02

0,03

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,02

3,96

1,61

0,62

0,04

8,16

2,5

1,64

0,63

0,06

6,17

4,05

2,92

1,66

0,92

0,08

16,7

5,54

4,1

2,55

1,68

0,65

0,1

10,5

5,24

3,39

2,38

1,22

0,51

0,12

25,6

8,52

4,19

3,03

1,73

0,96

0,42

0,14

15,1

7,54

3,67

2,22

1,39

0,81

0,16

34,9

11,6

5,8

2,69

1,79

1,17

0,7

0,18

19,8

9,92

4,92

2,17

1,51

1,02

0,2

44,6

14,9

7,43

3,61

1,84

1,32

Параметр D определяется по формуле:

CП РК 2.04-107-2022

𝐷 =

𝐸

−𝑒

𝑒

−𝑒

(С.12)

где

давление насыщенного водяного пара на границе между утеплителем и

вентилируемой воздушной прослойкой, Па.
Параметр κ определяется по формуле:

𝑘 =

𝑅

𝑜

(С.13)

где

𝑅

- сопротивлению влагообмену на наружной границе ограждающей конструкции,

· ч · Па/мг, определяемое по формуле:

𝑅

= 𝑅

вет

𝑅об

28573

𝑡пр

273

∙

𝛿пр

ℎ

∙𝑉

пр

(С.14)

Полное сопротивление паропроницанию стены определяется как сумма

сопротивлений паропроницанию всех слоев конструкции плюс сопротивления
влагообмену на наружной и внутренней границах стены.

Воздухопроницаемость конструкции не должна превышать требуемую.

Воздухопроницаемость конструкции определяется в соответствии с С.7 для условий
наиболее холодного месяца.

С.8 Для конструкции после всех корректировок уточняется приведенное

сопротивление теплопередаче.

CП РК 2.04-107-2022

ПРИЛОЖЕНИЕ Т

(информационное)

РАСЧЕТ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ

ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСНОВЕ РАСЧЕТА

ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ

Т.1 Ограждающую конструкцию разбивают на расчетные (двухмерные или

трехмерные в отношении распределения температур) участки.

Т.2 При определении приведенного сопротивления теплопередаче

𝑅

𝑜

𝑟

, м

∙ ℃/Вт

, по

данным расчета на персональном компьютере (ПК) стационарного двухмерного
температурного поля различают два случая:

а) исследуемая область, выделенная для расчета температурного поля,

представляет собой фрагмент ограждающей конструкции, для которого надлежит
определить величину

𝑅

𝑜

𝑟

;

б) исследуемая область, для которой рассчитывается температурное поле, меньше

по размеру, чем анализируемый фрагмент ограждающей конструкции.

В первом случае искомая величина

𝑅

𝑜

𝑟

вычисляется по формуле

𝑅

𝑟

= (𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

)𝐿/Σ𝑄

(Т.1)

где

Σ𝑄

- сумма тепловых потоков, пересекающих исследуемую область, Вт/м

определенная в результате расчета температурного поля;

𝑡

𝑖𝑛𝑡

и 𝑡

𝑒𝑥𝑡

- соответственно температура внутреннего и наружного воздуха, °С;

𝐿

- протяженность исследуемой области, м.

Во втором случае

𝑅

𝑟

определяют по формуле

𝑅

𝑟

= (𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

)𝐿/[Σ𝑄 + (𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

)𝐿

𝑐𝑜𝑛

/𝑅

𝑜

𝑐𝑜𝑛

]

(Т.2)

где

𝐿

𝑐𝑜𝑛

- протяженность, м, однородной части фрагмента ограждающей

конструкции, отсеченной от исследуемой области в ходе подготовки данных к расчету
температурного поля;

𝑅

𝑜

𝑐𝑜𝑛

- сопротивление теплопередаче однородной ограждающей конструкции,

·°С/Вт.

Т.3 При расчете двухмерного температурного поля выбранный участок

вычерчивают в определенном масштабе и на основании чертежа составляют схему
расчета, упрощая ее для удобства разбиения на участки и блоки. При этом:

а) заменяют сложные конфигурации участков, например криволинейные, более

простыми, если эта конфигурация имеет незначительное влияние в теплотехническом
отношении;

б) наносят на чертеж границы области исследования и оси координат (x, y или r, z).

Выделяют участки с различными теплопроводностями и указывают условия теплообмена
на границах. Проставляют все необходимые размеры;

в) расчленяют область исследования на элементарные блоки, выделяя отдельно

участки с различными коэффициентами теплопроводности. Вычерчивают в масштабе
схему расчленения исследуемой области и проставляют размеры всех блоков;

г) вычерчивают область исследования в условной системе координат

когда

все  блоки  принимаются  одного  и  того  же  размера.  Проставляют  координаты  вершин
полигонов,  ограничивающих  участки  области  с  различными  теплопроводностями,  и
координаты  вершин  многоугольников,  образующих  границы  исследуемой  области.
Нумеруют  участки  и  границы  исследуемой  области  и  подписывают  вершины  областей
теплопроводностей,  температур  (или  тепловых  потоков)  на  границах  или  окружающего
воздуха и коэффициентов теплоотдачи;

CП РК 2.04-107-2022

д) пользуясь двумя чертежами, выполненными по "в" и "г", и руководствуясь

стандартной (обычной) последовательностью расположения, составляют комплект
численных значений исходных данных для ввода в ПК.

Пример расчета 1

Требуется определить приведенное сопротивление теплопередаче трехслойной

металлической стеновой панели из листовых материалов.

Исходные данные

1. Конструкция панели изображена на рисунке Т.1. Она состоит из двух стальных

профилированных  листов  с  коэффициентом  теплопроводности  58  Вт/(м·°С),  между
которыми  размещены  минераловатные  плиты  "Роквул"  плотностью  200  кг/м   с
коэффициентом  теплопроводности  0,05  Вт/(м·°С).  Листы  соединяются  между  собой
стальными  профилями  через  бакелизированные  фанерные  прокладки  толщиной  8  мм  с
коэффициентом теплопроводности 0,81 Вт/(м·°С).

2. В расчете приняты следующие условия на сторонах ограждения:
снаружи -

𝑡

𝑒𝑥𝑡

= −30℃ и 𝛼

𝑒𝑥𝑡

= 23 Вт/(м

∙ ℃)

;

внутри -

𝑡

𝑖𝑛𝑡

= 20℃ и 𝛼

𝑖𝑛𝑡

= 8,7 Вт/(м

∙ ℃)

1 - минераловатные плиты; 2 - профилированные стальные профили;

3 - стальные профили; 4 - фанерные прокладки

CП РК 2.04-107-2022

Рисунок Т.1 - Конструкция трехслойной панели из листовых материалов и чертеж

исследуемой области

Порядок расчета

На процесс теплопередачи в рассматриваемой конструкции оказывают

существенное влияние стальные профили, соединяющие профилированные листы
обшивки друг с другом и образующие так называемые мостики холода. Для разрыва этих
мостиков холода профили присоединены к листам через фанерные прокладки. Участок
конструкции с ребром посередине возможно выделить для расчета температурного поля.

Температурное поле рассматриваемого участка двухмерно, так как распределение

температуры во всех плоскостях, параллельных плоскости поперечного сечения
конструкции, одинаково. Профили в основной части находятся на расстоянии 2 м один от
другого, поэтому при расчете можно учесть ось симметрии посредине этого расстояния.

Исследуемая область (рисунок M.1) имеет форму прямоугольника, две стороны

которого являются естественными границами ограждающей конструкции, на которых
задаются условия теплообмена с окружающей средой, а остальные две - осями симметрии,
на которых возможно задавать условия полной теплоизоляции, т.е. тепловой поток в
направлении оси

, равный нулю.

Исследуемая область для расчета согласно Т.3 была расчленена на 1215

элементарных блоков с неравномерными интервалами.

В результате расчета двухмерного температурного поля на ПК получен

осредненный тепловой поток, проходящий через рассчитанный участок ограждающей
конструкции, равный

=32,66 Вт. Площадь рассчитанного участка составляетA =2 м

Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитанного фрагмента

𝑅

𝑟

= (20 + 30)(2/32.66) = 3.06м

∙ ℃/Вт

Для сравнения сопротивление теплопередаче вне теплопроводного включения,

равно

𝑅

= 1/23 + 0.0008/58 + 0.17/0.05 + 0.0008/58 + 1/8.7 = 3.56 м

∙ ℃/Вт

Температура внутренней поверхности в зоне теплопроводного включения по

расчету на ПК равна 9,85 °С. Проверим на условие выпадения конденсата при

𝑡

𝑖𝑛𝑡

20℃ и 𝜑

𝑖𝑛𝑡

= 55%

. Температура точки росы

𝑡

𝑑

=10,7 °С, что выше температуры

поверхности по теплопроводному включению, следовательно, при расчетной температуре
наружного воздуха -30 °С будет выпадение конденсата и конструкция нуждается в
доработке.

Расчетную температуру наружного воздуха, при которой не будет выпадения

конденсата, следует определять по формуле

𝑡

𝑒𝑥𝑡

= 𝑡

𝑖𝑛𝑡

− [(𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

)/(𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝜏

𝑖𝑛𝑡

)](𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑑

) =

= 20 − [(20 + 30)/(20 − 9.85)](20 − 10.7) = −25.8℃

Т.4 При подготовке к решению задач о стационарном трехмерном температурном

поле выполняют следующий алгоритм:

а) выбирают требуемый для расчета участок ограждающей конструкции,

трехмерный в отношении распределения температур. Вычерчивают в масштабе три
проекции ограждающей конструкции и проставляют все размеры;

б) составляют схему расчета (рисунок Т.2), вычерчивая в аксонометрической

проекции  и  определенном  масштабе  изучаемую  часть  ограждающей  конструкции.  При
этом  сложные  конфигурации  участков  заменяют  более  простыми,  состоящими  из
параллелепипедов.  При  такой  замене  необходимо  учитывать  влияющие  в
теплотехническом  отношении  детали  конструкции.  Наносят  на  чертеж  границы  области
исследования и оси координат, выделяют в виде параллелепипедов участки с различными
теплопроводностями,  указывают  условия  теплообмена  на  границах  и  проставляют  все
размеры;

CП РК 2.04-107-2022

Рисунок Т.2 - Конструкция панели совмещенной крыши (а) и схема расчета панели

совмещенной крыши (б)

Пример расчета 2

Определить приведенное сопротивление теплопередаче панели совмещенной

крыши, выполненной из ребристых железобетонных оболочек.

Исходные данные

1. Конструкция панели совмещенной крыши (рисунок Т.2) размером

3180х3480х270 мм представляет в сечении трехслойную оболочку. Наружный и
внутренний слои толщиной 50 и 60 мм из железобетона с коэффициентом
теплопроводности

2,04

Вт/(м·°С).

Средний

теплоизоляционный

слой

из

пенополистирольных плит с коэффициентом теплопроводности 0,05 Вт/(м·°С). Каждая из
оболочек имеет параллельные один другому на расстоянии 700 мм ребра по 60 и 40 мм,
доходящие до середины теплоизоляционного слоя. Ребра оболочек взаимно
перпендикулярны и, таким образом, каждое ребро одной оболочки примыкает к ребру
другой оболочки на площадке 60х40 мм.

2. В расчете приняты следующие условия на поверхностях ограждения
снаружи -

𝑡

𝑒𝑥𝑡

= −40℃ и 𝛼

𝑒𝑥𝑡

= 23 Вт/(м

∙ ℃)

;

внутри -

𝑡

𝑖𝑛𝑡

= 21℃ и 𝛼

𝑖𝑛𝑡

= 8,7 Вт/(м

∙ ℃).

Порядок расчета

Процесс теплопередачи такой ограждающей конструкции трехмерен, так как

распределение

температур

определяется

не

только

потоками

теплоты,

перпендикулярными плоскости ограждения, но и потоками теплоты в его плоскости. Поле
температур  симметрично  относительно  координатных  плоскостей,  поэтому  для  расчета
возможно  вырезать  исследуемую  область  конструкции  плоскостями,  параллельными
координатным  (на  рисунке  Т.2,  а  помечено  буквами

ADBC

). На рисунке Т.2, б

представлено аксонометрическое изображение этой части конструкции. Условия
теплообмена: на

плоскостях

AOD`D,CC`OA,BB`D`D,CC`B`B

тепловые

потоки,

перпендикулярные осям координат

OX иOY

, равны нулю; на плоскостях

ACBD иOC`B`D`

возможно задать граничные условия второго рода:

- для плоскости

𝐴𝐶𝐵𝐷𝑡

𝑒𝑥𝑡

= −40℃ и 𝛼

𝑒𝑥𝑡

= 23 Вт/(м

∙ ℃)

;

- для плоскости

𝑂𝐶`𝐵`𝐷` 𝑡

𝑖𝑛𝑡

= 21℃ и 𝛼

𝑖𝑛𝑡

= 8,7 Вт/(м

∙ ℃).

Согласно принятой методике расчетатрехмерного температурного поля

исследуемая область расчленяется на 3528 элементарных параллелепипедов. Расчет
выполняется на ПК. В результате расчета получаем осредненный тепловой поток

= 3,215

Вт. Площадь рассчитанного фрагмента A =

0.37 ∙ 0.38 = 0.1406 м

Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитанного участка и всей панели

определяется по формуле (Т.1)

𝑅

𝑟

= [(21 + 40). 1406]/3.215 = 2.668м

∙ ℃/Вт

CП РК 2.04-107-2022

Приложение У

(информационное)

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ

ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ТАБЛИЧНЫМ ЗНАЧЕНИЯМ

Рисунок У.1 - Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях

У.1

РАСЧЕТ

КОЭФФИЦИЕНТА

ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ

ОДНОРОДНОСТИ

𝒓

Таблица У.1 - Определение коэффициента

𝒌

𝒊

Схема

теплопроводного

включения по

рисунку У.1

𝜆

𝑚

/𝜆

Коэффициент

𝑘

𝑖

при

𝑎/𝛿

(рисунок У.1)

0,1

0,2

0,4

0,6

0,8

1,5

1,02

1,01

1,16

1,11

1,07

1,05

1,04

1,03

1,02

1,01

1,33

1,25

1,15

1,1

1,08

1,06

1,04

1,03

1,63

1,47

1,27

1,18

1,14

1,11

1,07

1,05

10-40

2,65

2,2

1,77

1,6

1,55

CП РК 2.04-107-2022 ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ (ҚР ЕЖ 2.04-107-2022) - 15