Министерство
образования
РФ
УГТУ-УПИ
кафедра
"Промышленная
теплоэнергетика"
ТЕПЛОГЕНЕРИРУЮЩИЕ
УСТАНОВКИ
КУРСОВАЯ
РАБОТА
преподаватель:
Филиповский
Н.Ф.
студент:
С.П.
1851929
группа:
ТГВ-4
Екатеринбург
2001
Содержание
Задание
на курсовой
проект 2
Введение 3
1. Расчет
объемов воздуха
и продуктов
сгорания 6
2.
Расчет энтальпий
воздуха и продуктов
сгорания 7
3.
Тепловой баланс
котла и расход
топлива 8
4. Тепловой
расчет топочной
камеры 9
5. Расчет
конвективного
пучка 10
6. Расчет
экономайзера 12
7. Сводная
таблица теплового
расчета парогенератора 13
8. Проверочный
расчет 13
Литература 14
Задание
на проект
Тип
котла КЕ-6,5
тип
топки ТЧ прямого
хода
производительность D
= 6,5 т/ч = 1,8 кг/с
давление
пара в барабане Р
= 1,4 МПа
температура
уходящих газов tух
= 200о
топливо
по нормативному
методу № 11
температура
питательной
воды tпв
= 100о
температура
холодного
воздуха tхв
= 30о
район
Кемеровская
область
уголь кузнецкий
марка
угля Г
продукты
обогащения Р,
СШ
состав
топлива:
Wp 8,5
Ap 11
Skp 0,5
Sop 0,5
Cp 66,0
Hp 4,7
Np 1,8
Op 7,5
низшая
теплота
сгорания Qнр
= 6240 ккал/кг
= 26126 кДж/кг
приведенная
влажность на
1000 ккал Wп
= 1,36 %
приведенная
зольность на
1000 ккал Ап
= 1,76 %
выход
летучих в-в на
горючую массу Vг
= 40,0 %
температура
плавления
золы t1
= 1100 (1050-1250)
t2
= 1200 (1000-1370)
t3
= 1250 (1150-1430)
теоретически
необходимое
кол-во воздуха для
сжигания 1 кг
топлива Vо
= 6,88 м3/кг
VоRO2
(CO2+SO2)
= 1,24
VоH2O
= 0,74
VоN2
= 5,45
VоГ
= 7,43
Введение
Паровые
котлы типа КЕ
производительностью
от 2,5 до 10 т/ч
Паровые
котлы с естественной
циркуляцией
КЕ производительностью
от 2,5 до 10 т/ч со
слоевыми
механическими
топками типа
ТЧ предназначены
для выработки
насыщенного
или перегретого
пара, используемого
на технологические
нужды промышленных
предприятий,
в системах
отопления,
вентиляции
и горячего
водоснабжения.
Техническая
характеристика
приведена в
табл.1
Котел
типа КЕ состоит
из котла, топочного
устройства,
экономайзера,
арматуры, гарнитуры,
устройства
для подвода
воздуха в топку,
устройства
для удаления
отходящих
газов.
Топочная
камера образована
боковыми экранами,
фронтовой и
задней стенками.
Топочная камера
котлов паропроизводительностью
от 2,5 до 10 т/ч разделена
кирпичной
стенкой на
топку глубиной
1605-2105 мм и камеру
догорания
глубиной 360-745 мм,
которая позволяет
повысить КПД
котла снижением
механического
недожога. Вход
газов из топки
в камеру догорания
и выход газов
из котла асимметричные.
Под камеры
догорания
наклонен таким
образом, чтобы
основная масса
падающих в
камеру кусков
топлива скатывалась
на решетку.
В котлах
применена схема
одноступенчатого
испарения. Вода
циркулирует
следующим
образом: питательная
вода из экономайзера
подается в
верхний барабан
под уровень
воды по перфорированной
трубе. В нижний
барабан вода
сливается по
задним обогреваемым
трубам кипятильного
пучка. Передняя
часть пучка
(от фронта котла)
является подъемной.
Из нижнего
барабана вода
по перепускным
трубам поступает
в камеры левого
и правого экранов.
Питание экранов
осуществляется
также из верхнего
барабана по
опускным стоякам,
расположенным
на фронте котла.
Котлы с
решеткой и
экономайзером
оборудуются
системой возврата
уноса и острым
дутьем. Унос,
оседающий в
четырех зольниках
котла, возвращается
в топку при
помощи эжекторов
и вводится в
топочную камеру
на высоте 400 мм
от решетки.
Смесительные
трубы возврата
уноса выполнены
прямыми, без
поворотов, что
обеспечивает
надежную работу
систем. Доступ
к эжекторам
возврата уноса
для осмотра
и ремонта возможен
через люки,
расположенные
на боковых
стенках. В местах
установки люков
трубы крайнего
ряда пучка
вводятся не
в коллектор,
а в нижний барабан.
За котельными
агрегатами
в случае сжигания
каменных и
бурых углей
с приведенной
влажностью
Wпр < 8 устанавливаются
водяные экономайзеры,
а при сжигании
бурых углей
с приведенной
влажностью
Wпр = 8 — трубчатые
воздухоподогреватели.
Площадки
котлов типа
КЕ расположены
в местах, необходимых
для обслуживания
арматуры котлов.
Основные площадки
котлов: боковая
площадка для
обслуживания
водоуказательных
приборов; боковая
площадка для
обслуживания
предохранительных
клапанов и
запорной арматуры
на барабане
котла; площадка
на задней стенке
котла для
обслуживания
продувочной
линии из верхнего
барабана и для
доступа в верхний
барабан при
ремонте котла.
На боковые
площадки ведут
лестницы, на
заднюю площадку
— спуск (короткая
лестница) с
верхней боковой
площадки.
Каждый
котел типа КЕ
паропроизводительностью
от 2,5 до 10 т/ч оснащен
контрольно-измерительными
приборами и
арматурой.
Котлы оборудованы
двумя предохранительными
клапанами, один
из которых
контрольный.
У котлов с
пароперегревателями
контрольный
предохранительный
клапан устанавливается
на выходном
коллекторе
пароперегревателя.
На верхнем
барабане каждого
котла установлен
манометр; при
наличии пароперегревателя
манометр
устанавливается
и на выходном
коллекторе
пароперегревателя.
На верхнем
барабане
устанавливается
следующая
арматура: главный
паровой вентиль
или задвижка
(у котлов без
пароперегревателя),
вентили для
отбора проб
пара, отбора
пара на собственные
нужды. На колене
для спуска воды
установлен
запорный вентиль
с условным
проходом 50 мм.
У котлов
производительностью
от 2,5 до 10 т/ч через
патрубок
периодической
продувки
осуществляются
периодическая
и непрерывная
продувки. На
линиях периодической
продувки из
всех нижних
камер экранов
установлены
запорные вентили.
На паропроводе
обдувки установлены
дренажные
вентили для
отвода конденсата
при прогреве
линии и запорные
вентили для
подачи пара
к обдувочному
прибору.
На питательных
трубопроводах
перед экономайзером
устанавливаются
обратные клапаны
и запорные
вентили; перед
обратным клапаном
установлен
регулирующий
клапан питания,
который соединяется
с исполнительным
механизмом
автоматики
котла.
Котлы
типа КЕ обеспечивают
устойчивую
работу в диапазоне
от 25 до 100% номинальной
паропроизводительности.
Надежность
котлов характеризуется
следующими
показателями:
Средняя
наработка на
отказ, ч 3000
Средний
ресурс между капитальными
ремонтами, лет
3
Средний
срок службы
до списания,
лет 20
Испытания
и опыт эксплуатации
большого числа
котлов типа
КЕ подтвердили
их надежную
работу на пониженном,
по сравнению
с номинальным,
давлении. С
уменьшением
рабочего давления
КПД котлоагрегата
не уменьшается,
что подтверждено
сравнительными
тепловыми
расчетами
котлов на номинальном
и пониженном
давлении. В
котельных,
предназначенных
для производства
насыщенного
пара, котлы
типа КЕ при
пониженном
до 0,7 МПа давлении
обеспечивают
такую же
производительность,
как и при давлении
1,4 МПа.
При работе
на пониженном
давлении
предохранительные
клапаны на
котле и дополнительные
предохранительные
клапаны, устанавливаемые
на оборудовании,
должны регулироваться
на фактическое
рабочее давление.
Табл. 1
Технические
данные котлов
КЕ-6,5 завода
Бийскэнергомаш
Обозначение
(заводское)
|
Вид
топлива
|
Паропро- изводитель- ность
т/ч
|
Давление
пара, МПа(кг/см2)
|
Темпера- тура,
C°
|
Габариты
котла, мм (длина
х ширина х высота)
|
КЕ-6,5-14С-О
|
каменный,
бурый уголь
|
6,5
|
1,4(14)
|
194
|
7940х4640х5190
|
КЕ-6,5-14-225С-О
|
каменный,
бурый уголь
|
6,5
|
1,4(14)
|
225
|
7940х4910х5190
|
КЕ-6,5-14МТО
|
древесные
отходы, газ,
мазут
|
6,5
|
1,4(14)
|
194
|
10700х5050х7490
|
Котел
паровой типа
КЕ 6,5 т/ч
Табл.
2
Заводскоеобозначение
котла
|
Конструктивные
размеры котлов,
мм
|
L1
|
L2
|
L3
|
L4
|
L5
|
L6
|
L7
|
n
|
КЕ-6,5-14С-О
|
3000
|
7940
|
5550
|
195
|
880
|
2580
|
4640
|
8
|
1.
Расчет объемов
воздуха и продуктов
сгорания
Табл.
3
наим.
показателя
|
обозн.
|
Формула
или обоснование
|
размер-ность
|
топка
|
КП
|
ВЭК
|
коэф.
расхода воздуха
|
|
т
+
пр
|
-
|
1,4
|
1,5
|
1,6
|
средний
коэф. расхода
воздуха
|
ср
|
(т
+
i)/2
|
-
|
1,4
|
1,45
|
1,55
|
действительный
объем водяных
паров
|
VH2O
|
VоH2O+0,0161•(-1)
•
Vо
|
м3/кг
|
0,784
|
0,790
|
0,800
|
действительный
объем азота
|
VN2
|
VоN2
+ ( -
1 ) •
Vо
|
м3/кг
|
8,202
|
8,546
|
9,234
|
действительный
объем газов
|
VГ
|
(VоRO2
+
VоN2
+ VоH2O)+(-
1) •
Vо
|
м3/кг
|
10,182
|
10,526
|
11,214
|
объемные
доли трехатомных
газов
|
rRO2
|
VоRO2
/ VГ
|
-
|
0,122
|
0,118
|
0,111
|
объемные
доли водяных
паров
|
rH2O
|
VоH2O
/ VГ
|
-
|
0,0766
|
0,075
|
0,0713
|
суммарная
объемная доля
излучающих
газов
|
rп
|
rH2O
+ rRO2
|
-
|
0,199
|
0,193
|
0,182
|
доля
золы топлива,
уносимая с
продуктами
сгорания
|
аун
|
по
табл. 2.3 [1]
|
-
|
0,95
|
|
|
массовый
расход газов
при сжига-нии
1 кг топлива
|
G
|
1-0,01•Ар+1,306
•
•
Vо
|
кг/кг
|
13,47
|
13,92
|
14,82
|
концентрация
частиц золы
|
зл
|
0,01 •
(Ар
• аун
)
_
Gг
|
кг/кг
|
7,76•10-3
|
7,51•10-3
|
7,05•10-3
|
2.
Расчет энтальпий
воздуха и продуктов
сгорания
Табл.
4
t
оС
|
Iог
кДж/кг
|
Iов
кДж/кг
|
Iзл
кДж/кг
|
IГ
= IоГ
+
(-1)
• IоВ
+ IЗЛ,
кДж/кг
|
топка
|
КП
|
ВЭК
|
30
|
1026
|
909
|
|
|
|
|
100
|
2077
|
1830
|
8,5
|
|
|
|
150
|
3161
|
2763
|
13,0
|
|
|
|
200
|
4279
|
3718
|
17,7
|
|
6156
|
6327
|
300
|
5426
|
4698
|
27,6
|
|
7802
|
|
400
|
6590
|
5698
|
37,6
|
|
9477
|
|
500
|
7792
|
6724
|
48,1
|
|
11202
|
|
600
|
9027
|
7758
|
58,6
|
|
12964
|
|
700
|
10291
|
8796
|
69,5
|
13879
|
14759
|
|
800
|
11568
|
9860
|
80,3
|
15592
|
16578
|
|
900
|
12849
|
10948
|
91,2
|
17320
|
|
|
1000
|
14139
|
12041
|
102,9
|
19058
|
|
|
1100
|
15458
|
13134
|
115,0
|
20826
|
|
|
1200
|
16806
|
14256
|
127,9
|
22636
|
|
|
1300
|
18137
|
15378
|
141,3
|
24430
|
|
|
1400
|
19490
|
16496
|
160,9
|
26249
|
|
|
1500
|
20854
|
17618
|
181,8
|
28084
|
|
|
1600
|
22219
|
18740
|
197,3
|
29913
|
|
|
1700
|
23605
|
19887
|
215,0
|
31775
|
|
|
1800
|
24983
|
21039
|
229,5
|
33628
|
|
|
1900
|
26381
|
22190
|
244,2
|
35501
|
|
|
2000
|
27779
|
23337
|
260,2
|
37375
|
|
|
3.
Тепловой баланс
котла и расход
топлива
Тепловой
баланс составляется
применительно
к установившемуся
состоянию
котельного
агрегата на
1 кг твердого
топлива при
0 оС
и давлении 0,1
МПа.
Общее
уравнение
теплового
баланса имеет
вид:
100
=
+ q2
+ q3
+ q4
+ q5
+ q6,
%
где
q2,
q3,
q4,
q5,
q6
– потери теплоты
в процентах.
Табл.
5
Рассчитываемая
величина
|
Обозна-чение
|
Формула
или обоснование
|
Расчет
|
Значе-ние
|
Размер-ность
|
Потери
тепла от химической
неполноты
сгорания топлива
|
q3
|
по
табл. 2.3 [1]
|
|
0,5
|
%
|
Потери
тепла от механической
неполноты
сгорания топлива
|
q4
|
по
табл. 2.3 [1]
|
|
3,0
|
%
|
Потери
тепла с уходящими
газами
|
q2
|
(Iух–ух
• Iох
) • (100-q4)
Qрн
|
(6527–1,6•909)
• (100–3,0) / 26126
|
18,77
|
%
|
энтальпия
уходя-щих газов
при tух
|
Iух
|
по
табл. 4
|
|
6527
|
кДж/кг
|
коэф.
избытка воздуха
в уходящих
газах
|
ух
|
по
табл. 3
|
|
1,6
|
|
энтальпия
холод-ного
воздуха, при
tхв=30о
|
Iохв
|
по
табл. 4
|
|
909
|
кДж/кг
|
Потери
тепла от наружного
охлаждения
|
q5
|
по
рис. 3.1 [1]
|
|
2,3
|
%
|
доля
шлакоулавливания
в топочной
камере
|
ашл
|
1
– аун
|
1
– 0,95
|
0,05
|
|
энтальпия
шлака
|
(ct)шл
|
по
табл. 3.1 [1]
|
|
1470
|
кДж/кг
|
Потери
с физичес-кой
теплотой шлака
|
q6
|
ашл
• (ct)шл
• Ар
_
Qрн
|
0,05 • 1470 •
11 _
26216
|
0,03
|
%
|
КПД
котлоагрегата
|
|
100
– (q2+q3+q4+q5+q6)
|
100–(18,77+0,5+
3,0+2,3+0,03)
|
75,4
|
%
|
Коэффициент
сохранения
тепла
|
|
1
- q5
_
+
q5
|
1
– 2,3 _
75,4
+ 2,3
|
0,97
|
%
|
энтальпия
перегретого
пара
|
iпп
|
По
табл.
|
|
3308
|
кДж
/кг
|
энтальпия
питательной
воды
|
iпв
|
По
табл.
|
|
419
|
кДж/кг
|
Расход
топлива
|
В
|
D
•
(
iпп
– iпв
) _
• Qрн
|
1,8
• ( 3308 – 419)
0,754
• 26216
|
0,325
|
кг/с
|
Расчетный
расход топлива
|
Вр
|
В
• ( 1 – 0,01 • q4
)
|
0,325•(1–0,01•3,0)
|
0,315
|
кг/с
|
4.
Тепловой расчет
топочной камеры
Табл.
6
Рассчитываемая
величина
|
Обозна-чение
|
Формула
или обоснование
|
Расчет
|
Значе-ние
|
Размер-ность
|
Объем
топк
|
Vт
|
принимаем
конструктивно
|
|
14,77
|
м3
|
Полная
площадь поверностей
топки
|
Fсм
|
_____
6
• 3
Vт2
|
_____
6
• 3
14.772
|
36,12
|
м2
|
Радиационная
площадь поверхности
нагрева
|
Hл
|
принимаем
конструктивно
|
|
24,78
|
м2
|
Степень
экранирования
|
э
|
Hл
/
Fсм
|
24,78
/ 36,12
|
0,69
|
|
температуру
воздуха на
входе в воздухоподогреватель
|
t`вп
|
по
табл. 1.4 [1]
|
|
45
|
оС
|
температуру
подогрева
воздуха
|
tгв
|
по
табл. 1.5 [1]
|
|
350
|
оС
|
энтальпия
горячего воздуха
|
Iогв
|
по
табл. 4
|
|
4208
|
кДж/кг
|
Тепло
вносимое воздухом
в топку
|
Qв
|
Iогв•т
|
4208•1,4
|
5891
|
кДж/кг
|
Полезное
тепловы-деление
в топке
|
Qт
|
Qнр•(100-q3-q4-q6)
/ /(100-q4)+ Qв
|
21216•(100-0,5+3+
+0,03)/(100-3)+5891
|
26991
|
кДж/кг
|
Теоретическая
температура
горения
|
tтеор
|
по
табл. 4
|
|
1943
|
оС
|
Относит.
положение
горелок
|
xг
|
принимаем
конструктивно
|
|
0,14
|
|
Коэф.
ядра факела
|
М
|
0,59-0,5•хг
|
0,59-0,5•0,14
|
0,52
|
|
Теплонапряжение
стен топки
|
Q/Fсм
|
Вр•Qт/Fсм
|
0,315•26991/36,12
|
235,39
|
кВт/м2
|
Эффективная
толщи-на излучающего
слоя
|
s
|
3,6•Vт/Fсм
|
3,6•14,77/36,12
|
1,47
|
м
|
|