МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ
ДОНБАССКИЙ ГОРНО-МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
Кафедра АСУТП
Курсовой проект
по курсу: «Котельные и турбинные установки»
Выполнил
:
ст. гр. ТА-96-2
Косенко Е.А.
Проверил:
Регишевская И.Д.
Алчевск 1999 г.
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1 Описание прототипа
2 Тепловой расчет парогенератора
2.1
Расчетное задание
2.2
Топливо, воздух, продукты сгорания
2.3
Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
2.4
Тепловой баланс парогенератора и расход топлива
2.5
Основные конструктивные характеристики топки
2.6
Расчет теплообмена в топке
2.7
Расчет фестона
2.8
Расчет перегревателя
2.9
Расчет испарительного пучка
2.10
Расчет хвостовых поверхностей
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК
ВВЕДЕНИЕ
Поверочный расчет выполняют для существующих парогенераторов. По имеющимся конструктивным характеристикам при заданной нагрузке и топливе определяют температуры воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах между поверхностями нагрева, К.П.Д. агрегата, расход топлива. В результате поверочного расчета получают исходные данные, необходимые для выбора вспомогательного оборудования и выполнения гидравлических, аэродинамических и прочностных расчетов.
При разработке проекта реконструкции парогенератора, например в связи с увеличением его производительности, изменением параметров пара или с переводом на другое топливо, может потребоваться изменение целого ряда элементов агрегата. Однако основные части парогенератора и его общая компоновка, как правило, сохраняется, а реконструкцию тех элементов, которые необходимо изменить, выполняют так, чтобы по возможности сохранялись основные узлы и детали типового парогенератора.
Расчет выполняется методом последовательного проведения расчетных операций с пояснением производимых действий. Расчетные формулы сначала записываются в общем виде, затем подставляются числовые значения всех входящих в них величин, после чего приводится окончательный результат.
1 ОПИСАНИЕ ПРОТОТИПА
Топочная камера объемом 89.4 м3
полностью экранирована трубами 60
3 мм с шагом их во всех экранах 90 мм; состоит из четырех транспортабельных блоков . На боковых стенках установлены газомазутные горелки.
Испарительный пучок из труб 60
3 мм расположен между верхним и нижним барабанами. Опускные трубы испарительного пучка расположены в плоскости осей барабанов. В верхнем барабане перед входными сечениями опускных труб установлен короб для предотвращения закручивания воды и образования воронок на входе в опускные трубы.
Парогенератор имеет перегреватель с коридорным расположением труб 28
3 мм. Регулирование температуры перегретого пара осуществляется поверхностным пароохладителем, установленным со стороны насыщенного пара.
Схема испарения- трехступенчатая: первая и вторая ступени размещены в верхнем барабане( соответственно в средней его части и по торцам); третья ступень вынесена в выносные циклоны 377 мм.
Воздухоподогреватель- трубчатый, одноходовой (по газам и воздуху), с вертикальным расположением труб 40
1.5 мм; поперечный шаг- 55 мм, продольный-50 мм.
Экономайзер- чугунный, ребристый, двухходовой ( по газам и воде).
Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора Е-25-25-380ГМ следующие:
Номинальная производительность, т/ч...............25
Рабочее давление пара , МПа.......................2.4
Температура перегретого пара, 0
С..................380
Площадь поверхностей нагрева, м2
:
лучевоспринимающая(экранов и фестона).............127
конвективная:
фестона.......................................7
перегревателя.................................73
испарительного пучка..........................188
экономайзера..................................590
воздухоподогревателя..........................242
2 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОГЕНЕРАТОРА
2.1 Расчетное задание
Для выполнения теплового расчета парогенератора, схема которого изображена на рис. 1-1, будем исходить из следующих данных:
1.
Паропроизводительность агрегата - 25 т/ч
2.
Давление пара у главной паровой задвижки рп
, Мпа-2.4
3.
Температура перегретого пара
t
пп
, 0
С-380
4.
Температура питательной воды
t
пв
-100
5.
Температура уходящих газов
ух
-140
6.
Топливо-мазут малосернистый.
Для сжигания заданного вида топлива выбираем камерную топку. Температуру воздуха на входе в воздухоподогреватель принимаем равной 25 0
С, горячего воздуха- 350 0
С
2.2
Топливо, воздух и продукты сгорания.
Из табл. 6-1 выписываем расчетные характеристики топлива:
Wp
=3 % ; Ap
=0.05 %; Sp
K+OP
=0.3 %; Cp
=84.65%; Hp
=11.7 %;Np
=0.3 %; Op
=0.3; Qp
h
=40.31
МДж
Рассчитываем теоретический объем воздуха, необходимый для сжигания
1 кг топлива:
V0
=0.0889(Cp
+0.375Sp
op+k
)+0.265Hp
-0.0333OP
=7.535+3.09=10.6
м3
/кг
Определяем теоретические объемы продуктов сгорания топлива:
а) объем двухатомных газов
VN2
=0.79V0
+0.008Np
=8.374+0.0024=8.376
б) объем трехатомных газов
VRO2
=
=1.58
в) объем водяных паров
VH2O
=0.11Hp
+0.0124Wp
+0.0161V0
=1.49
По данным расчетных характеристик и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл. 2-1) выбираем коэффициент избытка
воздуха на выходе из топки aт
и присосы воздуха по газоходам
и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a
``
. Результаты расчетов сводим в таблицу 2-1.
Таблица 2-1 Присосы воздуха по газоходам
Da
и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a
``
Участки газового тракта
|
Da
|
a
``
|
Топка и фестон
Перегреватель
Конвективный пучок
Воздухоподогреватель
Экономайзер
|
0,1
0,05
0,05
0,06
0,1
|
1,15
1,2
1,25
1,3
1
1,41
|
По формулам (2-18)-(2-24) рассчитываем объемы газов по газоходам, объемные доли газов
r
и полученные результаты сводим в таблицу 2-2.
Таблица 2-2 Характеристика продуктов сгорания в газоходах парогенератора
(
VRO2
=1,58
м3
/кг,
V0
=10,6 м3
/кг,
VN2
0
=8,376 м3
/кг,
V0
H2O
=1,49 м3
/кг)
Величина
|
Единица
|
Газоходы
|
|
|
Топка и фестон
|
Перегреватель
|
Конвективный ый пучок
|
Воздухоподогреватель
|
Экономайзер
|
Расчетный коэффициент избытка воздуха
|
-
|
1.15
|
1.2
|
1,25
|
1,31
|
1,41
|
VRO2
V
R2
=VN2
0
+ (1-a)V0
VH2O
=V0
H2O
+0.0161(1-a)V0
VГ
=
VRO2
+
V
R2
+
VH2O
rRO2
= VRO2
/ VГ
rH2O
= VH2O
/ VГ
rn
= rRO2
+ rH2O
|
м3
/кг
м3
/кг
м3
/кг
м3
/кг
-
-
-
|
1,58
9,964
1.515
13.059
0.12
0.116
0.23
|
1,58
10,49
1.52
13.59
0.116
0.111
0.2278
|
1,58
11,02
1.53
14.13
0.111
0.108
0.219
|
1,58
11,662
1.54
14,782
0.107
0.104
0.211
|
1,58
12,722
1.56
15,862
0.099
0.098
0.197
|
2.3
Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
Удельные энтальпии теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива определяем по следующим формулам :
IB
=V0
(ct)B
;
I
Г
0
=VRO2
(c
J
)RO2
+V0
N2
(c
J
)N2
+V0
H2O
(c
J
)H2O
.
Полученные результаты сводим в таблицу 2-3.
Таблица 2-3 Энтальпия теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива.
J,
0
С
|
I0
= V0
(ct)B
, кДж/кг
|
IRO2
= VRO2
c
J
)RO2
,
кДж/кг
|
I0
N2
= V0
N2
*
c
J
)N2
, кДж/кг
|
I0
H2O
= V0
H2O
(c
J
)H2O
., кДж/кг
|
Iг
=
VRO2
(c
J
)RO2
V0
N2
+
(c
J
)N2
+
V0
H2O
(c
J
)H2O
., кДж/кг
|
30
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2100
2200
|
413,4
1399,2
2819,6
4271,8
5745,2
7250,4
8798
10377,4
11978
13578,6
15221,6
16907
18592,4
20468,6
22005,6
23733,4
25471,8
27199,6
28927,4
30708,2
32478,4
34333,4
36029,4
|
267,02
564,06
883,22
1219,76
1573,68
1930,76
2308,38
2692,32
3082,58
3479,16
3882,06
4292,86
4702,08
5119,2
5536,32
5951,86
6375,3
6798,74
7222,18
7651,94
8081,7
8511,46
|
1088,62
2177,24
3282,6
4413,098
5560,336
6732,696
7921,804
9152,782
10408,882
11673,356
12937,83
14193,93
15491,9
16823,366
18121,336
19452,802
20784,268
22124,108
23489,07
24820,536
26185,498
27550,46
|
226,5
456
694,5
939
1191
1450,5
1720,5
2002,5
2286
2587,5
2889
3196,5
3516
3837
4168,5
4501,5
4840,5
5187
5532
5889
6241,5
6598,5
|
413,4
2980,01
6014,32
9128,27
12311,85
15568,74
18903,896
22319,03
25814,37
29343,24
32947,05
36599,6
40257,76
47763,06
44178,58
47785,166
51559,556
55377,962
59199,668
63037,248
66951,45
70839,876
74842,098
|
Энтальпию продуктов сгорания топлива подсчитываем по формуле:
I
Г
=
I0
Г
+(
a
-1)
I0
B
.
Полученные результаты сведем в таблицу 2-4.
Таблица 2-4 Энтальпия продуктов сгорания в газоходах
J
, 0
С
|
I
г
0
, кДж/кг
|
I
в
0
,кДж/кг
|
Участки газового тракта
|
|
|
|
Топка
a=
1.15
|
Перегреватель
a=
1.2
|
Конвект. Пучок
a=
1.25
|
Воздухоподогреватель
a=
1.31
|
Экономайзер
a=
1.41
|
|
|
|
I
|
D
I
|
I
|
D
I
|
I
|
D
I
|
I
|
D
I
|
I
|
D
I
|
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1400
1600
1800
2000
2200
|
2681,34
6016,9
9132,12
12317,058
15575,416
18911,956
22328,084
25825,602
29356,062
32961,26
36615,89
40275,69
47785,166
55377,962
63037,248
70839,876
78689,82
|
1399,2
2819,6
4271,8
5745,2
7250,4
8798
10377,4
11978
13578,6
15221,6
16907
18592,4
22005,6
25471,8
28927,4
32478,4
36029,4
|
26112,74
29683,85
33332,5
37029,9
40734.5
48335,3
59198.7
67376.3
75711.6
84094.2
|
3571,1
3648,6
3697,4
3912.6
8021.3
8112.7
8177.6
8335.3
8382.6
|
22660,964
26212,2
29797,4
36005.58
39997.29
43994.17
|
3817.6
3850.4
3933.9
3991.7
3996.8
|
15864,5
19264,09
22746,4
28820,1
|
3723,4
3810,9
3897,6
|
9342,13
12601
15935,5
21639,3
|
3641,6
3725
3816,3
|
3072,25
6199,8
9411,1
|
3917,9
3710,65
|
2.4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива.
Тепловой баланс составляем в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива
Qp
p
. Считая, что предварительный подогрев воздуха за счет внешнего источника теплоты отсутствует имеем:
Q
в.вн
=0. Расчеты выполняем в соответствии с таблицей 2-5.
Таблица 2-5 Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива
Наименование
|
Расчетная формула или способ определения
|
Расчет
|
Располагаемая теплота топлива,
Qp
p
, кДж/кг
|
Qh
p
+QВ.ВН
+
iтл
|
40310+244.8=40554.8
|
Потеря теплоты от
химического недожога,
q3
,%
|
По табл. 4-5
|
0.5
|
Потеря теплоты от механического недожога,
q4
, %
|
То же
|
0
|
Температура уходящих газов,
ух
, 0
С
|
По заданию
|
140
|
Энтальпия уходящих газов ,
Iух,
кДж/кг
|
По
-таблице
|
4323,17
|
Температура воздуха в котельной ,
tх.в
, 0
С
|
По выбору
|
25
|
Энтальпия воздуха в котельной,
Iх.в
0
,кДж/кг
|
По
-таблице
|
238,5
|
Потеря теплоты с уходящими газами
,q2,
%
|
|
=9,8
|
Потери теплоты от наружного охлаждения
,q5,
%
|
По рис. 3-1
|
1.2
|
Сумма тепловых потерь,
S
q,%
|
q2
+q3
+q4
+q5
|
9,8
+0.5+1.2=11,5
|
К.п.д. парогенератора,
h
пг
, %
|
100-
S
q
|
100-11,5=88,5
|
Коэффициент сохранения теплоты
,
j
|
1-
|
1-
=0.9
86
|
Паропроизводительность агрегата,
D, кг/с
|
По заданию
|
6.9
4
|
Давление пара в барабане, рб
, МПа
|
То же
|
2.64
|
Температура перегретого пара,
tп.п
,0
С
|
» »
|
380
|
Температура питательной воды,
tп.в
, 0
С
|
» »
|
100
|
Удельная энтальпия перегретого пара
, iп.п
, кДж/кг
|
По табл.
VI-8
|
3192,6
|
Удельная энтальпия питательной воды,
iп.в
, кДж/кг
|
По табл.
VI-6
|
420.38
|
Значение продувки, р, %
|
По выбору
|
3
|
Полезно используемая теплота в агрегате,
Qпг
, кВт
|
D(iп.п
-
iп.в
)+
D
(iкип
-
iп.в
|
6,9(3192,6-420,38)+0,20
8(975,5-420,38)=19
354.8
|
Полный расход топлива, В,кг/с
|
|
=0.54
|
Расчетный расход топлива, Вр
, кг/с
|
|
0,5
4
|
2.5
Основные конструктивные характеристики топки
Парогенераторы типа Е-25-24-380ГМ имеют камерную топку для сжигания мазута. Определяем активный объем и тепловое напряжение топки. Расчетное тепловое напряжение не должно превышать допустимого, указанного в табл. 4-3. С учетом рекомендаций приложения
III
выбираем количество и тип газомазутных горелок, установленных на боковых стенках. Расчеты приведены в таблице 2-6.
Таблица 2-6 Расчет конструктивных характеристик топки
Наименование
|
Расчетная формула или способ определения
|
Расчет
|
Активный объём топки,
Vт
,м3
|
По конструктивным размерам
|
89.4
|
Тепловое напряжение объема топки:
расчетное,
qV
, кВт/м3
допустимое,
qV
,кВт/м3
|
В
Q
н
р
/
V
т
по табл. 4-5
|
0,5
4*40310/
89,4=243,48
249
|
Количество горелок,
n, шт.
|
По табл.
III-10
|
2
|
Теплопроизводительность горелки,
Qг
, МВт
|
|
1,25
10-3
=13,
6
|
Тип горелки
|
По табл.
III-6
|
ГМП-16
|
2.6
Расчет теплообмена в топке
Топка парогенератора Е-25-24-380ГМ полностью экранирована трубами диаметром 60 мм и толщиной стенки 3 мм с шагом 90 мм. По конструктивным размерам топки рассчитываем полную площадь её стен и площадь лучевоспринимающей поверхности топки. Результаты расчета сводим в таблицу 2-7.
По конструктивным размерам и характеристикам топки выполняем поверочный расчет теплообмена в топке. Расчет проводим в соответствии с таблицей 2-8.
Полученная в результате расчета температура газов на выходе из топки отличается от предварительно принятой менее чем на
0
С; следовательно, пересчета теплообмена не требуется.
Таблица 2-7 Расчет полной площади поверхности стен топки
F
ст
и площади лучевоспринимающей поверхности топки НЛ
Наименование
|
Стены топки
|
|
|
Фронтонная и свод
|
боковые
|
Задняя
|
Выходное окно топки
|
Суммарная площадь
|
Общая площадь стены и выходного окна,
Fст
, м2
|
45,7
|
42
|
52,5
|
8,7
|
149
|
Расстояние между осями крайних труб,
b, м
|
3,78
|
2,25
2
|
3,78
|
3,78
|
-
|
Освещенная длина труб,
lосв
, м
|
9,6
|
7,8
|
7,6
|
2,25
|
-
|
Площадь, занятая луче воспринимающей поверхностью
полная,
F, м2
|
26,6
|
25,74
|
21,07
|
6,24
|
80
|
Наружный диаметр экранных труб ,
d, мм
|
6
6
|
6
6
|
6
6
|
6
6
|
-
|
Шаг экранных труб,
s, мм
|
90
|
90
|
90
|
90
|
Расстояние от оси экранных труб до кладки (стены),
l, мм
|
100
|
100
|
100
|
-
|
-
|
Отношение
s/d
|
1.36
|
1.36
|
1.36
|
-
|
-
|
Отношение
l/d
|
1.51
|
1.51
|
1.51
|
-
|
-
|
Угловой коэффициент экрана, х
|
0,95
|
0,95
|
0,95
|
1,00
|
-
|
Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов, Нл
, м2
|
|
|
|
|
127
|
Таблица 2-8 Поверочный расчет теплообмена в топке
Величина
|
Расчетная формула или способ определения
|
Расчет
|
Суммарная площадь луче воспринимающей поверхности, Нл
,м2
|
По конструктивным размерам
|
127
|
Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов, Нл.откр
, м2
|
То же
|
127
|
Полная площадь стен топочной камеры,
Fст
, м2
|
» »
|
149
|
Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности
,
Y
ср
|
|
=0,469
|
Продолжение таблицы 2-8
Эффективная толщина излучающего слоя пламени,
s, м
|
|
=2,16
|
Полная высота топки, Нт
|
По конструктивным размерам
|
8.810
|
Высота расположения горелок,
hг
, м
|
То же
|
1.9
|
Относительный уровень расположения горелок, хг
|
hг
/Нт
|
1,9/8,810=0,215
|
Параметр, учитывающий распределение температуры в топке, М
|
0,59-0,2хт
|
0,59-0,2*0,215=0,547
|
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки,
a
т
|
По табл. 4-5
|
1.15
|
Присосы воздуха в топке
,
Da
т
|
По табл. 2-1
|
0.05
|
Температура горячего воздуха,
tг.в
,0
С
|
По предварит. выбору
|
350
|
Энтальпия горячего воздуха,
Iг.в
0
, кДж/кг
|
По
I
J
- таблице
|
5
008.2
|
Энтальпия присосов воздуха,
Iпрс
0
, кДж/кг
|
То же
|
238,8
|
Количество теплоты, вносимое в топку воздухом,
QВ
, кДж/кг
|
(
a
Т
-
Da
Т
)
I
г.в
0
+
Da
Т
I
прс
0
|
(1.15-0.05)
5008.2
+
0.05
*
238.8
=
5520.97
|
Полезное тепловыделение в топке,
QТ
, кДж/кг
|
Qp
p
+QВ
|
40554,8*0,95+
5520.97=4
4048
|
Адиабатическая температура горения,
J
а
,
0
С
|
По
I
J
- таблице
|
1287,2
|
Температура газов на выходе из топки
,
J
Т
``
,
0
С
|
По предварительному выбору
|
960
|
Энтальпия газов на выходе из топки,
IТ
`` , кДж/кг
|
По
I
J
- таблице
|
31873,04
|
Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания,
Vср
, кДж/(кг*К)
|
|
=37,2
|
Объемная доля:
водяных паров,
rН2О
трехатомных газов,
rRO2
|
По табл. 1-2
То же
|
0,116
0.12
|
Суммарная объемная доля трехотомных газов,
rn
|
rН2О
+ rRO2
|
0.116+0.12=0.236
|
Произведение,
prn
s
|
prn
s
|
0.236*0.1*2,16
=0,051
|
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами,
kг
,1/(м*МПа)
|
По формуле 5-26
|
3
.05
|
Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды,
kнс
, 1/(м*МПа)
|
rn
kг
|
0,236*
3.05=
0.72
|
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ
, 1/(м*МПа)
|
По формуле 5-32
|
2,7
1
|
Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды,
kСВ
, 1/(м*МПа)
|
kСВ
=
kнс
+ кСЖ
|
2,
71+
0.7
2=3,4
4
|
Степень черноты:
светящейся части, аСВ
несветящейся части, аГ
|
1-е-Ксв
PS
1-e-K
нс
PS
|
0,
52
0.14
|
Степень черноты факела, аФ
|
maСВ
+(1-
m)aг
|
0,55*0,52+0,45*0,
14= 0,
349
|
Степень черноты топки, аТ
|
|
=0,53
|
Тепловая нагрузка стен топки,
qF
, кВт/м2
|
|
=161.4
|
Температура газов на выходе из топки
,
J
Т
``
, 0
С
|
По рис. 5-8
|
911,7
|
Энтальпия газов на выходе из топки,
t`` , кДж/кг
|
По
I
J
- таблице
|
30120,6
|
Общее тепловосприятие топки,
QТ
Л
, кДж/кг
|
j
(
Q
Т
-
I``
Т
)
|
0.98
6(4
4048-29987,3)
= =1
3731,1
|
Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки,
qЛ
ср
|
|
=
58,43
|
2
.7 Расчет фестона
При тепловом расчете парогенератора фестон, как правило, не изменяют , а проверяют поверочным расчетом( табл. 2-9)
Таблица 2-9. Поверочный расчет фестона
Наименование
|
Формула или способ определения
|
Расчет
|
Полная площадь поверхности нагрева, Н, м2
|
По конструктивным размерам
|
7
|
Площадь поверхности труб боковых экранов, находящихся в зоне фестона Ндоп
, м2
|
То же
|
1
|
Диаметр труб,
d, мм
|
» »
|
60
3
|
Относительный шаг труб,
s/d
|
» »
|
1.5
|
Количество рядов труб,
z2
,шт
|
» »
|
1
|
Количество труб в ряду,
z1
,шт
|
» »
|
42
|
Площадь живого сечения для прохода газов,
F, м2
|
АВ-
z1
dl
|
2,25*4,23-42*0,06*2,25=3,84
|
Эффективная толщина излучающего слоя,
s, м
|
|
0,9(31,8-1)0,06=
0.1
|
Температура газов перед фестоном
,
J
`,0
С
|
Из расчета топки
|
911,7
|
Энтальпия газов перед фестоном,
I`, кДж/кг
|
То же
|
30110,7
|
Температура газов за фестоном,
J
``
, 0
С
|
По предварительному выбору
|
900
|
Энтальпия газов за фестоном,
I``, кДж/кг
|
По
I
J
- таблице
|
29683,85
|
Количество теплоты, отданное фестону,
Qг
, кДж/кг
|
j
(
I`-I``)
|
0.98
6(30110,7-29683,85
) =
420,8
|
Температура кипения при давлении в барабане
(pБ
=2.64 МПа),
tкип
, 0
С
|
По табл.
VI-7
|
226.8
|
Средняя температура газов
,
J
ср
,0
С
|
0,5(
J
``
+
J
`)
|
0,5(911,7+900)=905,8
|
Средний температурный напор
,
D
t
,0
C
|
J
ср
-
t
кип
|
905,8-226,8=6
79
|
Средняя скорость газов,
w, м/с
|
|
=7.9
|
Коэффициент теплоотдачи конвекцией
,
a
К
, кВт/(м2
К)
|
По рис. 6-6
|
58*0,96*1,04*0,9=50,1
|
Суммарная поглощательная способность трехатомных газов,
prn
s, м*Мпа
|
prn
s
|
0,1*0,23
6*0,1=0,0023
6
|
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами,кг
,1/(м*МПа)
|
По формуле 5-26
|
16,8
|
Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды,
kнс
, 1/(м*МПа)
|
rn
kг
|
16,8*0,236=3,97
|
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ
, 1/(м*МПа)
|
По формуле 5-32
|
2,54
|
Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды,
kСВ
, 1/(м*МПа)
|
kСВ
=
kнс
+ кСЖ
|
3,97+2,54=6,51
|
Степень черноты:
светящейся части, аСВ
несветящейся части, аГ
|
1-е-Ксв
PS
1-e-K
нс
PS
|
0,06
0,039
|
Степень черноты излучающей среды, а
|
maСВ
+(1-
m)aг
|
0,55*0,06+0,45*0,039=0,05
|
Температура загрязнённой стенки трубы,
tст
, 0
С
|
t
КИП
+
D
t
|
226,8+80=306,8
|
Коэффициент теплоотдачи излучением
,
a
Л
, Вт/(м2
К)
|
По рис. 6-12
(
a
Л
=
a
Н
аСГ
)
|
135*0,05*0,97=6,5
|
Коэффициент использования поверхности
нагрева,
x
|
По 6-2
|
0.95
|
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, a1
, Вт/(м2
К)
|
x(a
Л
+
a
К
)
|
0,95(6,5+50,1)=53,77
|
Коэффициент загрязнения
,
e,
м2
К/Вт
| |