РЕФЕРАТ

Представленная пояснительная записка к дипломному проекту на тему: «180-квартирный жилой дом в г. Тихорецке» имеет в объеме 156 листов. В ней представлены архитектурно-строительные решения, расчёт и конструирование несущих и ограждающих конструкций жилого дома. Разработан проект производства работ по возведению стен и перекрытий. Выполнены все необходимые экономические расчёты, разделы по организации строительства, охране труда и технике безопасности, охране окружающей среды.

Пояснительная записка снабжена необходимыми пояснениями и рисунками, а также схемами и таблицами ко всем расчетам.

Все расчеты произведены в соответствии с нормативной документацией, в соответствии с требованиями СНиП.

Ил. 38, табл. 42, библиогр. 48.

К пояснительной записке прилагается графическая часть – 11 листов формата А1.

Федеральное агентство по образованию

Кафедра строительных конструкций и гидротехнических сооружений

П О Я С Н И Т Е Л Ь Н А Я З А П И С К А

к выпускной квалификационной работе на тему:

180-квартирный жилой дом в г. Тихорецке

Разработчик Воронов Е.

Руководитель работы Тамов М.А.

Консультанты:

по архитектурно-строительной части Солодухин В.А.

по расчётно-конструктивной части Тамов М.А.

по технологии строительного

производства Степанов Р.Р.

по организации, управлению и

планированию строительства Пархоменко В.А.

по экономике строительства Пархоменко В.А.

по безопасности жизнедеятельности Одинцов С.И.

и защите населения и территории в ЧС

Нормоконтроль ________________________ Тамов М.А.

подпись дата

Выпускная квалификационная работа допускается к защите ­_________

Зав. кафедрой СКиГС, доцент ________________________ Тамов М.А.

Краснодар 2007 год

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1 Исходные данные для проектирования

2 Генеральный план

3 Технико-экономическое сравнение вариантов конструкций и выбор основного варианта

4 Архитектурно-строительная часть

4.1 Описание объемно-планировочного решения, состав помещений

4.2 Теплотехнический расчет

4.3 Конструктивное решение здания

4.4 Внутренние сети

4.5 Внутренняя отделка помещений и решение фасада

5 Расчетно-конструктивная часть

5.1 Исходные данные

5.1.1 Конструктивная схема

5.1.2 Климатические условия

5.2 Расчет железобетонной плиты лоджии

5.3 Конструирование железобетонной плиты лоджии

5.4 Расчет фундаментной плиты

5.5 Подбор арматуры в плите фундамента

5.6 Конструирование плиты фундамента

5.7 Расчет лестничного марша

5.7.1 Предварительное назначение размеров лестничного марша

5.7.2 Расчет нормального сечения

5.7.3 Расчет наклонного сечения на поперечную силу

5.8 Расчет железобетонной площадочной плиты лестничного марша

5.8.1 Задание для проектирования

5.8.2 Определение нагрузок

5.8.3 Расчет полки плиты

5.8.4 Расчет лобового ребра

5.8.5 Расчет наклонного сечения лобового ребра на поперечную силу

5.8.6 Расчет второго продольного ребра площадочной плиты

6 Технология строительного производства

6.1 Технология строительных и монтажных работ

6.1.1 Разработка технологической карты на возведение подземной части здания

6.1.1.1 Определение номенклатуры и объемов строительно-монтажных работ

6.1.2 Калькуляция трудовых затрат и машиносмен

6.1.3 Деление на ярусы и захватки Планирование частных потоков

6.1.4 Расчёт состава комплексной бригады

6.1.5 Определение требуемого числа кранов

6.1.6 Деление захватки на делянки

6.1.7 Выбор основных строительно-монтажных машин, оснастки и приспособлений по техническим параметрам

6.1.8 Краткое описание методов выполнения работ

6.2 Разработка технологической карты на возведение монолитного фундамента

6.2.1 Определение объёмов работ

6.2.2 Выбор методов и способов работ

6.2.3 Составление калькуляции трудовых затрат

6.2.4 Расчёт состава комплексной бригады

6.2.5 Описание принятой технологии производства работ

7 Организация, планирование и управление в строительстве

7.1 Подсчёт объёмов строительно-монтажных работ

7.2 Материально-технические ресурсы строительства

7.2.1 Расчёт потребности в строительных материалах, полуфабрикатах, деталях и конструкциях

7.2.2 Расчёт потребности в воде для нужд строительства и определение диаметра труб временного водопровода

7.2.3 Расчет потребности в электроэнергии, выбор трансформаторов и определение сечения проводов временных электросетей

7.2.4 Расчет потребности в сжатом воздухе, выбор компрессора и определение сечения разводящих трубопроводов

7.2.5 Расчет потребности в тепле и выбор источников временного теплоснабжения

7.3 Организационно-технологическая подготовка к строительству

7.4 Строительный генеральный план

7.4.1 Расчёт численности персонала строительства

7.4.2 Определение состава площадей временных зданий и сооружений

7.4.3 Расчёт складских помещений и складских площадей

7.4.4 Технико-экономические показатели стройгенплана

7.5 Организационно-технологическая схема возведения объекта

7.6 Методы производства работ

7.7 Расчёт и построение сетевого графика

7.7.1 Таблица работ и ресурсов сетевого графика

7.7.2 Сетевой график и его оптимизация

8 Экономическая часть

8.1.1 Локальные сметные расчеты

8.1.2 Объектная смета

8.1.3. Сводный сметный расчёт

9 Стандартизация и контроль качества

10 Безопасность жизнедеятельности на производстве

10.1 Обеспечение безопасных условий труда при выполнении кровельных работ

11 Противопожарные мероприятия

12 Охрана окружающей среды

13 Защита населения и территории в чрезвычайных ситуациях

13.1 Расчет времени эвакуации при пожаре

Заключение

Литература

ВВЕДЕНИЕ

В строительстве, как в одной из базовых отраслей, происходят серьезные структурные изменения. Увеличился удельный вес строительства объектов непроизводственного назначения, значительно возросли объемы реконструкции зданий, сооружений, городских микрорайонов, а также требования, предъявляемые к качеству работ, защите окружающей среды, продолжительности инвестиционного цикла строительства объекта. Возникают новые взаимоотношения между участниками строительства, появляются элементы состязательности и конкурентности. Резко изменился масштаб цен, стоимостных показателей, заработной платы, ресурсопотребления. В условиях рыночной экономики несоизмеримо более ощутимыми становятся последствия принимаемых строителями решений. К повышенным требованиям, предъявляемым к инженеру-строителю, относится и умение работать с компьютером.

Графическая часть проекта выполнена в системе автоматического проектирования AutoCAD-2006, которая широко используется во всем мире инженерами-проектировщиками.

Пояснительная записка выполнена на компьютере с использованием программных пакетов MicrosoftWord, MicrosoftExcel, WinСмета 2000.

Дипломный проект «Жилой дом на 180 квартир в г. Тихорецке» выполнен в соответствии с действующими нормами и правилами градостроительства.

Дипломный проект содержит 13 разделов и охватывает основные вопросы реального проектирования в строительстве.

1 Исходные данные для проектирования

Площадка для строительства 10 этажного 180-квартирного жилого дома находится в западной части города Тихорецка.

Район строительства относится по СНиП 23-01-99 к Iснеговому и IIветровому климатическому району, характеризующемуся отрицательными температурами в зимнее время и жарким летом с большой интенсивностью солнечной радиации.

Проект разработан для строительства в регионе со следующими климатическими и инженерными характеристиками:

- расчетная зимняя температура наружного воздуха - -20 ºС;

- расчетная нагрузка снегового покрова для I-го района – 0,8 кПа,

- расчетное значение ветрового напора для II-го района – 0,42 кПа;

- сейсмичность площадки строительства – 7 баллов;

Геолого-литологическое строение участка до глубины 20 м следующее: под лёссовой делювиально-эоловой толщей суглинков залегают аллювиальные грунты, представленные пачкой песчано-глинистых грунтов, супесей, песков, глин.

На участке развиты просадочные грунты. Мощность просадочных грунтов 4,5 – 6 м, тип просадочности – 1. Начальное просадочное давление грунтов под подошвой фундаментов равно 189 кПа. Глубина сезонного промерзания грунтов – 0,8 м; (СНиП 2.0101-82).

2 Генеральный план

Площадь участка составляет 13,6 тыс.м² , в том числе под строительство здания 1,9 тыс.м² , для благоустройства – 11,7 тыс.м² .

Участок имеет форму прямоугольника с уступами и граничит с востока – 10 этажным жилым домом, с юга – 9 этажным и 5этажным жилыми домами, с запада – 5 этажным жилым домом.

Рельеф площадки – пологий склон с уклоном в западном направлении.

На участке, выделенном для благоустройства, запроектированы тротуары, площадки для отдыха, газоны, стоянки для машин.

Инженерные сети размещаются вдоль проездов прямолинейно и параллельно линиям застройки. Водопровод, канализация, кабели проложены в траншеях, тепловые сети в подземных каналах.

Отвод поверхностных вод обеспечен закрытым способом в ливневую канализацию. Для отвода запроектированы железобетонные лотки с покрытием из решеток.

Генеральный план размещения здания на участке выполнен в целом в границах, выделенных для проектирования с учетом увязки с примыкающей застройкой и конфигурацией проектируемого корпуса.

Главным фасадом здание ориентировано на ул. Красную.

Таблица 1.1. Основные показатели по генплану.

3 ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ КОНСТРУКЦИЙ И ВЫБОР ОСНОВНОГО ВАРИАНТА

Исходные данные. Фундаменты 10-этажного 5-секционного жилого дома на 180 квартир при несущих лесовых грунтах, может быть решено в трех вариантах.

1. Фундамент – сплошная монолитная ж. б. плита высотой 65 см, стены подвыла -стеновые фундаментальные блоки.

2. Свайный фундамент, длина свай 12 м, стены подвала – монолитные железобетонные.

3. Ленточный фундамент, стены подвала – стеновые фундаментальные блоки.

Сравниваются фундаменты одной блок-секции в осях 7-8.

Решение задачи.

Определяем объемы работ, расходы строительных материалов, трудоемкости и сметной себестоимости конструктивных решений предложенных вариантов. Результаты расчетов сведены в таблице.

Из таблицы видно, что наибольшую трудоемкость осуществления конструктивного решения имеет второй вариант. Он принимается за базовый при проведении сравнения.

Определяем продолжительность возведения конструкций по вариантам. Принимаем сопоставимые условия проведения работ: одинаковое количество рабочих бригад - 1, число рабочих в бригаде - 5, двусменная работа. Тогда, продолжительность осуществления конструктивных решений по вариантам составит:

Таблица 3.1.

Ведомость объемов работ

4 АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ

4.1 Описание объемно-планировочного решения, состав помещений

10-этажный жилой дом представляет собой композицию из 5-ти блок-секций. Для 5 блок-секций разработано 2 принципиальных типа блок-секций.

4 блок-секции первого типа на 40 квартир в осях 1-6 имеют набор квартир с 1-го этажа 2-2-4-3. Второй тип блок-секций на 40 квартир в осях 7-8 имеет набор квартир с 1‑го этажа 2-2-5-4.

Все запроектированные квартиры не имеют проходных комнат. Кухни площадью 8,5 м² - 10 м² . Здание имеет подвал с сараем для квартир и теплый чердак.

Выход из квартир осуществляется на одну обычную лестничную клетку, при имеющихся выходах из каждой квартиры на балкон с глухим простенком от торца балкона до проема не менее 1,2 м.

Для тепло- и звукоизоляции перекрытий используют керамзитовый гравий с γ = 800 кг/м² . Перегородки из кирпича глиняного обыкновенного. Полы в жилых комнатах первого этажа паркетные, на остальных этажах из линолеума.

Кровля рулонная с внутренним водостоком. В санузлах и ванных полы из керамической плитки.

Для отделки стен жилых комнат использованы обои, в коридорах, прихожих и кладовках – улучшенная клеевая окраска; в кухнях и ванных комнатах панели окрашиваются масляной краской, у сантехнического оборудования частично облицовываются керамической плиткой. Выше панели улучшенная клеевая окраска; в санузлах масляная панель, выше улучшенная клеевая окраска.

Потолки во всех помещениях - улучшенная клеевая окраска.

В здании запроектирован пассажирский лифт грузоподъёмностью 400 кг. Двери лифта выходят на лестничную площадку. С лестничной площадки осуществляется вход в два общих коридора (каждый для двух квартир).

Все квартиры оснащены сантехническим оборудованием. Также во всех квартирах установлены газовые плиты. Трубопроводы холодного и горячего водоснабжения выполнены из водо-газопроводных оцинкованных труб.

Электропроводка квартир осуществляется от осветительных щитков, от которых в каждую из квартир вводятся две однофазные групповые линии для питания освещения и розеток. Все розетки заземляются. В каждой квартире устанавливается электрический звонок.

4.2 Теплотехнический расчет

Расчет производится согласно главы СНиП П-3-79* «Строительная теплотехника» и СНКК 23-302-2000 (ТСН 23-302-2000 Краснодарского края) Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормы по теплозащите зданий и методических указаний к курсовому и дипломному проектированию «Теплотехнический расчет ограждающих конструкций зданий».

Расчетные условия (по данным СНКК 23-302-2000):

1 Расчетная температура внутреннего воздуха – t_int = +20⁰ С;

2 Расчетная температура наружного воздуха – t_ext = -20⁰ С ;

(температура наиболее холодной пятидневки)

3 Продолжительность отопительного периода Z_ext = 157сут.;

4 Средняя температура наружного воздуха за отопительный период t_ext ^av ₌ 0,9С;

5 Градусосутки отопительного периода D_d = 2999 ⁰ Ссут.;

6 Назначение – жилое;

7 Размещение в застройке – отдельностоящее;

8 Тип – десятиэтажное;

9-11 Конструктивное решение – кирпичное с продольными несущими стенами;

Объемно-планировочные параметры здания:

12 Общая площадь наружных стен, включая окна и двери

A_w+F+ed = P_st × H_h = (140,454 + 13, 8)*2*31=9563,75м²

Площадь наружных стен (за минусом площади окон и входных дверей):

A_w = 9563,75– 1462 – 645 –20 = 7436,75 м²

A_F = 1462 + 645 =2107 м² – площадь окон и балконных проёмов ;

A_ed = 2*1*10 = 20м² – площадь входных дверей.

Площадь покрытия и площадь пола 1-го этажа равны:

А_с = А_st = 140,454*13,8=1938,27 м² .

13 Площадь наружных ограждающих конструкций определяется как сумма площади стен (с окнами и входными дверьми) плюс площадь пола, плюс площадь совмещенного покрытия:

А_е ^sum = A_{w + F + ed} + А_с + А_st = 9563,75 + 1938,27 + 1938,27 = 13 440,29м²

14-15 Площадь отапливаемых помещений (общая площадь) А_h и жилая площадь А_r : А_h = 3108,7 + 10927,2 = 14035,9

А_r = 1826,4 + 6292,8 = 8119,2м² ;

А_L - площадь жилых помещений и кухонь: 195,7*4*10 + 222,71*10 = 10 055,1м² .

16 Отапливаемый объем здания: V_h = A_st ×H_h = 1938,27*31= 60086,37 м³

17-18 Показатели объемно-планировочного решения:

- коэффициент остеклённости здания: Р =А_F / A_{w + F + ed} = 2107/9563,75 = 0,22;

- показатель компактности здания: К_е ^des = А_е ^sum / V_h = 13 440,29/ 60086,37 = 0,224

Теплотехнические показатели

19 Согласно СниП П-3-79^* приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений R₀ ^r , м^{2 0} С/Вт должно приниматься не ниже требуемых значений R₀ ^red , которые устанавливаются по табл. 1б в зависимости от градусосуток отопительного периода.

Для D_d = 2999⁰ С×сут требуемое сопротивление теплопередаче равно для:

- стен R_w ^red = 2,45 м² ×⁰ С/Вт;

- окон и балконных дверей R_f ^red = 0.38 м² ×⁰ С/Вт;

- входных дверей R_w ^red = 1,2 м² ×⁰ С/Вт;

- совмещённое покрытие _Red ^red = 3,7 м² ×⁰ С/Вт;

- пол первого этажа R_f = 3,25 м² ×⁰ С/Вт;

- совмещенное покрытие R_ed ^red = 3.6 м² ×⁰ С/Вт;

- пол первого этажа R_f = 3.3 м² ×⁰ С/Вт.

Определимся с конструкциями и рассчитаем толщины утеплителей наружных ограждений по принятым сопротивлениям теплопередачи. Схема конструкции стены приведена на рисунке 4.1.

Условия эксплуатации А.

Характеристики материалов :

1 Цементно-известковый раствор d₁ = 50 мм, l = 0,7 ВТ/м^о К;

2 Утеплитель- плиты минераловатные d₂ = х, l = 0, 06 ВТ/м^о К;

3 Кирпич глиняный обыкновенный d₃ = 510 мм, l = 0,7 ВТ/м^о К;

4 Известково-песчаный раствор d₄ = 20 мм, l = 0,81 ВТ/м^о К.

Рис. 4.1- Схема стены

Так как для градусосуток D_d = 2999 R₀ ^треб =2,45 м² ×⁰ С/Вт, тогда :

R₀ =

[2,45 – (0.115 + 0.071 + 0,729 + 0.025 + 0.043)]×0.06 = x

x= 0.088 d_ут =0,088 м или 9 см

толщина стены 0,05+0,09+0,51+0,02= 0,67 м.

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче совмещенного покрытия R₀ ^тр = 3,7 м² ×⁰ С/Вт определяем толщину утеплителя в многослойной конструкции покрытия (термическое сопротивление пароизоляции и рулонного ковра отнесены в запас), схема которого приведена на рисунке 4.2.

Рис. 4.2 – Схема покрытия

Условия эксплуатации А.

1. Железобетонная плита пустотного настила : плотность Y=2500 кг/м³ , коэффициент теплопроводности l_А =1,92 Вт/(м⁰ С).

2. Утеплитель – пенобетон: плотность Y=300 кг/м³ , коэффициент теплопроводности l_А =0,11 Вт/(м⁰ С).

3. Цементно – песчаный раствор: плотность Y=1800 кг/м³ , коэффициент теплопроводности l_А =0,76 Вт/(м⁰ С).

R₀ = R_в + R_ж/б + R_утеп + R_раств + R_н = R₀ ^треб ,

1/8,7 + 0,163 + d_утеп /0,11 + 0,04/0,76 + 1/23 = 3,7 ,

откуда d_утеп = 0,37 (м).

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче R₀ ^тр =3,25 м² ×⁰ С/Вт перекрытия над неотапливаемым техническим подпольем без световых проёмов встенах выше уровня земли , определимся конструкцией перекрытия (рис.4.3) и рассчитаем толщину утеплителя.

Рис. 4.3 – Схема перекрытия первого этажа.

Условия эксплуатации А.

1. Паркет дубовый ­­: плотность Y= 700 кг/м³ , коэффициент теплопроводности l_А =0,18 Вт/(м⁰ С).

2. Цементно–песчаный раствор: плотность Y=1800 кг/м³ , коэффициент теплопроводности l_А =0,76 Вт/(м⁰ С).

3. Утеплитель – пенобетон : плотность Y= 300 кг/м³ ,коэффициент теплопроводности l_А =0,11 Вт/(м⁰ С).

4. Железобетонная плита : плотность Y=2500 кг/м³ , коэффициент теплопроводности l_А =1,92 Вт/(м⁰ С).

R₀ = R_в + R_{паркета} + R_{раствор} + R_утеп +R_ж/б + R_н = R₀ ^треб ,

1/8,7 + 0,015/0,18 + 0,02/0,76 + d_утеп /0,11 + 0,163 + 1/23 = 3,25 ,

откуда d_утеп = 0,31 (м).

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи:

K_m ^tr = b(A_w /R_w ^r +A_F / R_F ^r + A_ed / R_td ^r +n×A_c / R_c ^r + n×A_f / R_f ^r )/ А_е ^sum

K_m ^tr = 1.13(7436,75/2,45 + 2107/0,38 + 20/1,2 + 1938,27/3.7 +1938,27/3.25)/ 13420,29 =

= 1.13(3035,41 + 5544,74 + 16,67 + 523,86 + 596,39)/13420,29 = 0,818 (Вт/м² ×⁰ С);

21 Воздухопроницаемость наружных ограждений принимается по таблице 12* СниП П-3-79*. Согласно этой таблице воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m ^w = G_m ^c = G_m ^f = 0.5 кг/(м² ×ч), окон и деревянных переплетов и балконных дверей G_m ^F = 6 кг/(м² ×ч).

22 Требуемая кратность воздухообмена жилого здания n_а 1/ч, согласно СниП 2.08.01, устанавливается из расчета 3 м³ /ч удаляемого воздуха на 1 м² жилых помещений и определяется по формуле: n_а = 3×А_r /(b×V_h )

n_а = 3×8119,2/0.85×60086,37 = 0,477 (1/ч);

23 Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

К_m ^inf = 0.28×c×n_a ×b_v ×V_h g_a ^ht ×k/A_c ^sum , g_a ^ht =353/(275+t_ext ^av )=1,28 ;

К_m ^inf = 0.28×1×0,477 ×0.85×60086,37×1.28×0.8/13 440,29 = 0.52 (Вт/м² ×⁰ С).

24 Общий коэффициент теплопередачи здания, (Вт/м² ×⁰ С) определяемый по формуле:

К_m = K_m ^tr + К_m ^inf = 0.818+0.52 = 1,338 (Вт/м² ×⁰ С)

Теплоэнергетические показатели

25 Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период, МДж

Q_h = 0.0864×K_m ×D_d × A_e ^sum = 0.0864×1,338×2999×13440,29 = 4659667,86(МДж).

26 Удельные бытовые тепловыделения q_int , Вт/м³ , следует устанавливать исходя из расчётного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10 Вт/м³ .

Принимаем 12 Вт/м³ .

27 Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int = 0.0864×q_int ×Z_ht ×A_L = 0.0864×12×157×10 055,1 = 1636745,1 МДж.

28 Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период, МДж:

Q_s = t_F ×k_F ×(A_F1 l₁ +A_F2 l₂ ) = 0.75×0.9×(1053,5×357+1053,5×974) =

= 0.675×(376099,5+1026109)= 946490,74 МДж.

29 Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле: Q_h ^y = [Q_h – (Q_int + Q_s )×Y]×b_h ;

Q_h ^y = [4659667,86- (1636745,1+946490,74)×0.8]×1.13 =2930179,48 МДж.

30 Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h ^des , кДж/(м² ×⁰ Ссут): q_h ^des = 10³ Q_h ^y /A_h ×D_d ; q_h ^des = 10³ ×2930179,48 /14035,9 ×2999 = 69,61 кДж/(м² ×⁰ Ссут),

что составляет 99,44% от требуемого (70 кДж/(м² ×⁰ Ссут )).

Следовательно, проект здания соответствует требованиям настоящих норм СНКК 23-302-2000.

4.3 Конструктивное решение здания

Согласно отчету геолого-литологическое строение участка до глубины 20 м следующее: под лессовой делювиально-эоловой толщей суглинков залегают аллювиальные грунты, представленные пачкой песчано-глинистых грунтов, супесей, песков, глин.

На участке развиты просадочные грунты. Мощность просадочных грунтов 4,5 - 6 м, тип просадочности – 1. Начальное просадочное давление грунтов под подошвой фундаментов равно 189 кПа.

В качестве основания фундаментов принят ИГЭ – 2 – суглинок лессовый, высокопористый, твердый, просадочный γн = 17,1 кН/м³ , Сн = 32 кПа, φн = 16°, Ее = 22 МПа, Евод = 13 МПа, Rsc =189 кПа.

Фундаменты – сплошная монолитная ж/б плита. Давление под подошвой плиты не превышает начального просадочного давления. Высота просадочной толщи ниже подошвы фундаментов от 2,8 до 4,2 м. Толщина плиты – 65 см.

За относительную отметку ± 0,000 принят уровень чистого пола 1-го этажа.

Плиты армируются плоскими сварными сетками заводского изготовления. Наружные и внутренние стены подвала выполнены из бетонных блоков на цементном растворе М50 с обязательной перевязкой вертикальный швов не менее высоты блока. Вертикальные швы между блоками заполнены бетоном кл. В 7,5.

Горизонтальная гидроизоляция по верху монолитной фундаментной плиты выполнена из слоя цементного раствора состава 1:2 толщиной 20 мм, марка 100 с уплотняющими добавками. Горизонтальная гидроизоляция на отметке -0,370 по периметру всех стен выполнена аналогично. Вертикальные поверхность стен подвала, соприкасающиеся с грунтом обмазываются горячим битумом за 2 раза.

Монолитная ж/б фундаментная плита устроена на бетонной подготовке толщиной 100 мм из бетона кл. В 7,5.

В фундаменте между б/с-2-3-4,4-5, 5-6 и 7-8 необходимо устройство усадочных швов шириной 0,7 м.

Стены выше отметки ±0,000 – кирпич глиняный обыкновенный марок 125 и 100.

Перекрытия – многопустотные плиты по серии 1,141 вып. 60,64.

Лестничные марши – сборные ж/б по серии 1.151. 1-6 в. 1, площадки по серии 67.

Балконные плиты и плиты лоджии по серии 67.

Ограждения балконов и лоджий выполнены из глиняного кирпича толщиной 120 мм.

Конструкция кровли показана на рис. 4.4

Рис. 4.4. Конструкция кровли

Конструкция покрытия пола показана на рис. 4.5

Рис. 4.5 Покрытие пола:

а) на 2 – 10 этажах в жилых комнатах, в кладовых, коридорах, кухнях;

б) в ванных и санузлах;

в) в жилых комнатах 1-го этажа.

4.4 Внутренние сети

Внутренние сети представлены комплексом коммуникаций, сюда входит горячий и холодный водопровод, ливневая и фекальная канализации, наружное и внутреннее освещение, теплосеть и газопровод. Все внутренние сети врезаны в городскую магистраль.

Водопровод представлен в виде внутриквартирных стояков горячей и холодной воды, водоразборных приборов и нижней разводкой магистралей. Трубопроводы холодного, горячего и циркуляционного водоснабжения выполнены из водо-газопроводных оцинкованных труб под накатку резьбы.

Так как устроен внутренний водосток, выполняется ливневая канализация в виде стояков, выходящих на кровлю. На кровле установлены водозаборные воронки.

Фекальная канализация предназначена для хозяйственно-бытовых нужд. Диаметры стояков: кухонные – 50 мм, идущие на санузел – 100 мм.

От этажных осветительных щитков в каждую квартиру вводятся две однофазные групповые линии для питания общего освещения и штепсельных розеток на 6 и 10А. Розетки заземляются третьим проводом, проложенным от этажного щитка. Монтаж электропроводки выполнен под штукатуркой и в пустотах плит перекрытия. В каждой квартире устанавливается электрический звонок с кнопкой на 220В. Предусмотрено рабочее аварийное освещение лестничной клетки и лифтового холла. Выполнено подключение лифтов.

Для отопления квартир применены конвекторы типа "Комфорт-20", присоединенные к стоякам. Стояки выполнены из водо-газопроводных труб диаметром 20 мм. В техподполье размещены элеваторные узлы и выполнена разводка магистралей теплоснабжения.

Внутреннее газоснабжение представлено в виде газовых стояков и газовых печей. В квартирах установлены электрические, газовые и водяные счетчики.

4.5 Внутренняя отделка помещений и решение фасада

Кирпичные стены и откосы оштукатурены известковым раствором. По штукатурке наносится слой масляно-клеевой шпатлевки.

Чистовая отделка подготовленных поверхностей:

- жилые комнаты – оклейка обоями;

- кухни – нижняя часть на высоту 1,8 – окраска масляная колером разбеленным, выше – улучшенная клеевая окраска;

- прихожие, коридоры, встроенные шкафы – улучшенная клеевая окраска;

Стены мусорокамеры облицованы на всю высоту керамической глазурованной плиткой.

Остальные поверхности кирпичных стен внеквартирных помещений – улучшенная штукатурка с последующей улучшенной окраской.

Потолки в мусорокамере – улучшенная масляная окраска.

Нижние поверхности лестничных площадок и маршей, а также их видимые боковые поверхности – улучшенная клеевая окраска.

Металлические ограждения и поручни – окраска эмалевым составом. Металлические косоуры лестницы в машинное помещение лифта оштукатурены по металлической сетке цементным раствором и окрашены клеевым составом.

Фасад оштукатурен по стеклосетке с ячейкой 5 х 5 мм цементно-известковым раствором с добавлением колера под цвет глиняного кирпича. Конструкция отделка фасада показана на рис.

Рис. 4.6. Конструкция отделки фасада

Цоколь облицовывается искусственными плитками на полимерцементной мастике.

5 Расчетно-конструктивная часть

Исходные данные

Конструктивная схема

Конструктивная схема здания – продольные и поперечные кирпичные несущие стены, опирающиеся на монолитный плитный фундамент. Здание 10-этажное, разделено на секции одинаковой высоты (рис. 5.1).

Перекрытия сборные из пустотных железобетонных плит.

Покрытие плоское с теплым чердаком.

Климатические условия

Площадка под строительство 10 этажного жилого дома расположена в городе Тихорецке. Район строительства относится по СНиП 23-01-99 к IIIБ климатическому району, характеризующемуся отрицательными температурами в зимнее время и жарким летом с большой интенсивностью солнечной радиации.

Проект разработан для строительства в регионе со следующими климатическими и инженерными характеристиками:

- I район по весу снегового покрова по СНКК 20-303-2002 «Нагрузки и воздействия. Ветровая и снеговая нагрузки», расчетное значение веса снегового покрова 0,8 кПа;

- II район по скоростному напору ветра по СНКК 20-303-2002 «Нагрузки и воздействия. Ветровая и снеговая нагрузки», расчетное значение ветрового давления 0,42 кПа;

- исходная сейсмичность г. Тихорецк для сооружений нормального уровня (массовое строительство) по карте ОСР-97-А СНиП II-7-81^* «Строительство в сейсмических районах» и СНКК 20-301-2002 «Строительство в сейсмических районах Краснодарского края» оценивается в 6 баллов по шкале MSK-64;

Геолого-литологический разрез площадки представлен следующими грунтами:

- с поверхности до глубин 1,4-1,6 м – почва темно-бурая, суглинистая, влажная, твердая;

- с 1,4-1,6 м до 2,5-2,7 м – суглинок бурый, водонасыщенный, до полутвердого, карбонатный;

- с 2,5-2,7 м до 7,4-8,3 м – глина бурая, водонасыщенная, твердая и полутвердая, плотная, карбонатная;

- с 7,4-8,3 м до 9,4-10,5 м – глина серовато-бурая, водонасыщенная, до тугопластичной, участками опесчаненная, карбонатная.

- категория грунтов по сейсмическим свойствам согласно СНиП II-7-81^* «Строительство в сейсмических районах» – II;

- глубина промерзания - 0,8 м;

По данным инженерно-строительных изысканий на площадке строительства отрицательных физико-геологических процессов и явлений, влияющих на общую устойчивость исследуемого участка, не отмечено.

По данным исследования химического состава грунтовые воды не агрессивны по отношению к бетону нормальной плотности.

Расчет железобетонной плиты лоджии

Расчет плиты лоджии произведен на компьютере с помощью программы «ЛИРА 9.4». Плиту разделяем на 2 участка с различной толщиной и условиями опирания (рисунок 5.2.):

1) плита, опёртая по 3-м сторонам (участок № 1);

2) консольная часть плиты (участок № 2).

Полезная нагрузка на участок № 1 составляет 2 кПа.

Расчетная временная нагрузка с учетом коэффициента надежности составит 2·1,2=2,4 кПа.

Постоянная нагрузка:

– собственный вес плиты –3,75 кПа, расчетная 3,75·1,1=4,13 кПа.

– цементно-песчаная стяжка δ=20 мм –нормативная нагрузка 0,36 кН/м2, расчетная 0,36·1,3=0,47 кПа.

Таким образом, полная нагрузка составит q1=7 кПа.

Временная нагрузка на участок № 2 составляет 4 кПа. Расчетная временная нагрузка с учетом коэффициента надежности по нагрузке составит 4·1,2=4,8 кПа. Постоянная нагрузка:

– собственный вес плиты нормативный 2,5 кПа, расчетная нагрузка 2,5·1,1=2,75 кПа.

– цементно-песчаная стяжка δ=20 мм –нормативная нагрузка 0,36 кН/м2, расчетная 0,36·1,3=0,47 кПа.

Таким образом, полная равномерно распределенная нагрузка составит q2=8,02кПа.

После введения данных в программу «ЛИРА 9.4» были получены изгибающие моменты, поперечные силы, перемещения и площадь армирования на погонный метр сечения.

Конструирование железобетонной плиты лоджии

На основании результатов статического расчета и подбора необходимой площади арматуры было принято двухслойное армирование плиты лоджии сварными сетками из стержней Æ8 АIIIс усилением в местах концентрации напряжений Æ10 АIII(см. графическую часть).

Расчет фундаментной плиты

Толщина плиты принята равной 650 мм. Предусматривается бетонная подготовка толщиной 100 мм. Расчетная схема – плита на упругом основании, опирающаяся на грунт, описанный в п. 5.1.2.

На фундаментную плиту действуют вертикальные погонные нагрузки от 10-этажного дома, передающиеся через стены подвала (рис. 5.11). Эти нагрузки для несущих и самонесущих стен с различной грузовой площадью рассчитаны с помощью программы «RLF»:

– сечение № 1 – несущая по осям А, Ж;

– сечение № 2 – несущая по осям В, Г, Д;

– сечение № 3 – несущая по осям 1, 2;

– сечение № 4 – самонесущая по осям 3, 4, 6.

--------------------------------------------------------------------------

| Номера сечений -> | 1 | 2 | 3 | 4 |

--------------------------------------------------------------------------

| Вид стены | 2.000| 2.000| 2.000| 1.000|

| Наличие проемов | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Площадь проема на первом эта- | | | | |

| же, кв. м | 2.550| 0.000| 0.000| 0.000|

| Площадь проема на последующих | | | | |

| этажах, кв. м | 2.550| 0.000| 0.000| 0.000|

| Расстояние между проемами, м | 1.500| 0.000| 0.000| 0.000|

| Нагрузка от веса заполнения | | | | |

| проемов, кПа | 0.500| 0.000| 0.000| 0.000|

| Количество этажей | 10.000| 10.000| 10.000| 10.000|

| Высота 1-го этажа с цоколем, м | | | | |

| (от верха блоков до пола 2 эт) | 5.100| 5.100| 5.100| 5.100|

| Высота рядовых этажей, м | 2.800| 2.800| 2.800| 2.800|

| Высота технического этажа, м | 5.000| 5.000| 5.000| 5.000|

| Высота парапета, м | 0.600| 0.000| 0.000| 0.000|

| Толщина стены, м | 0.510| 0.510| 0.510| 0.510|

| Удельный вес кладки стены, | | | | |

| кН/куб. м | 18.000| 18.000| 18.000| 18.000|

| Наличие балконов | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Ширина балкона, м | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Длина балкона, м | 3.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Толщина балконной плиты, м | 0.150| 0.000| 0.000| 0.000|

| Вес ограждений балкона, кН | 1.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Расстояние между балконами, м | 3.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Число этажей с балконами | 9.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Ширина грузовой площади, м | 2.700| 3.700| 2.100| 2.100|

| Расстояние между осями стены | | | | |

| и фундамента, м | 0.000| 0.000| 0.000| 0.000|

| Тип помещений, примыкающих к | | | | |

| стене. Подробней - F1. | 1.000| 1.000| 1.000| 1.000|

| Сбор нагрузок на один кв.м | | | | |

| перекрытия | Таблица | Таблица | Таблица | Таблица |

| Сбор нагрузок на один кв.м | | | | |

| чердачного перекрытия | Таблица | Таблица | Таблица | Таблица |

| Сбор нагрузок на один кв.м | | | | |

| покрытия | Таблица | Таблица | Таблица | Таблица |

--------------------------------------------------------------------------

Номер сечения: 1

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│Ж/Б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│Керамзитобетон 60 мм │ 0.48 │ 1.30 │ 0.624 │

│Ц/п раствор 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│Линолеум на мастике │ 0.06 │ 1.10 │ 0.066 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.900 │ │ 4.458 │

│ Временная нагрузка: │ 1.50 │ 1.30 │ 1.950 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│Ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ц/п стяжка 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.360 │ │ 3.768 │

│ Временная нагрузка: │ 0.50 │ 1.30 │ 0.650 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.000 │ │ 3.300 │

│ Снеговая нагрузка: │ 1.20 │ 1.00 │ 1.200 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

Номер сечения: 2

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│Ж/Б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│Керамзитобетон 60 мм │ 0.48 │ 1.30 │ 0.624 │

│Ц/п раствор 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│Линолеум на мастике │ 0.06 │ 1.10 │ 0.066 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.900 │ │ 4.458 │

│ Временная нагрузка: │ 1.50 │ 1.30 │ 1.950 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│Ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ц/п стяжка 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.360 │ │ 3.768 │

│ Временная нагрузка: │ 0.50 │ 1.30 │ 0.650 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.000 │ │ 3.300 │

│ Снеговая нагрузка: │ 1.20 │ 1.00 │ 1.200 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

Номер сечения: 3

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│Ж/Б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│Керамзитобетон 60 мм │ 0.48 │ 1.30 │ 0.624 │

│Ц/п раствор 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│Линолеум на мастике │ 0.06 │ 1.10 │ 0.066 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.900 │ │ 4.458 │

│ Временная нагрузка: │ 1.50 │ 1.30 │ 1.950 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│Ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ц/п стяжка 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.360 │ │ 3.768 │

│ Временная нагрузка: │ 0.50 │ 1.30 │ 0.650 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.000 │ │ 3.300 │

│ Снеговая нагрузка: │ 1.20 │ 1.00 │ 1.200 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

Номер сечения: 4

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│Ж/Б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│Керамзитобетон 60 мм │ 0.48 │ 1.30 │ 0.624 │

│Ц/п раствор 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│Линолеум на мастике │ 0.06 │ 1.10 │ 0.066 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.900 │ │ 4.458 │

│ Временная нагрузка: │ 1.50 │ 1.30 │ 1.950 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│Ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ц/п стяжка 20 мм │ 0.36 │ 1.30 │ 0.468 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.360 │ │ 3.768 │

│ Временная нагрузка: │ 0.50 │ 1.30 │ 0.650 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

┌─────────────────────────────┬────────────┬────────────────┬────────────┐

│ Вид нагрузки │Нормативное │Коэф. надежности│Расчетное │

│ │значение,кПа│по нагрузке, gf │значение,кПа│

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ж/б плита 220 мм │ 3.00 │ 1.10 │ 3.300 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

│ │ 0.00 │ 0.00 │ 0.000 │

├─────────────────────────────┼────────────┼────────────────┼────────────┤

│ Итого: │ 3.000 │ │ 3.300 │

│ Снеговая нагрузка: │ 1.20 │ 1.00 │ 1.200 │

└─────────────────────────────┴────────────┴────────────────┴────────────┘

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА:

Идентификаторы:

Nn - нормативная нагрузка по обрезу фундамента, кН

Mn - нормативный момент по обрезу фундамента, кН*м

N - расчетная нагрузка по обрезу фундамента, кН

M - расчетный момент по обрезу фундамента, кН*м

P1 - расчетная нагрузка на стену от перекрытия над подвалом, кН

---------------------------------------------------

| | Nn | Mn | N | M | P1 |

---------------------------------------------------

| 1 | 387.70| 0.00| 439.02| 0.00| 17.30|

| 2 | 530.91| 0.00| 598.73| 0.00| 23.71|

| 3 | 441.46| 0.00| 493.96| 0.00| 13.46|

| 4 | 324.05| 0.00| 356.46| 0.00| 0.00|

---------------------------------------------------

Плиту фундамента разбиваем на прямоугольные конечные элементы КЭ 41 типа оболочка (см. рис. 5.11).

Результаты статического расчета приведены графически на рис. 5.12 – 5.15.

Подбор арматуры в плите фундамента

Используем подсистему Лир-АРМ 9.4 с учетом требований СНиП 52-01-2003.

ЛИРА (Ж/б конструкции) V.9.4 KIEV (Copyright)

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ - Воронов_фт02.fidarm

1 (0/

2 3;

3 1: 141-2277 ;/

4 9;

5 1: 141-2277 ;/

6 10;

7 1: 141-2277 ;/

8 11;

9 1: 141-2277 ;/

10 )

11 (3/

12 1 P0 0.65 /

13 )

14 (9/

15 1 7 0 5 3 3 0 0 10 0 3 1 0 0 0/

16 )

17 (10/

18 1 B25 1 0 1 1 1 0 0 0 0.4 0.3/

19 )

20 (11/

21 1 A3 A3 A1 1 1 1 22 0 1/

22 )

Характеристики бетона и арматуры

БЕТОН

Класс бетона: B25

Начальный модуль упругости, т/(м*м): Eb = 3060000.0

Расчетное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rb = 1480.0

Расчетное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbt = 107.0

Нормативное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rbn = 1890.0

Нормативное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbtn= 163.0

Потери предварительного напряжения арматуры от усадки бетона, т/(м*м): 3931.0

АРМАТУРА

Класс арматуры: A3

Модуль упругости, т/(м*м): Es = 20000000.0

Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs = 37500.0

Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw= 30000.0

Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 37500.0

Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 40000.0

Класс арматуры: A1

Модуль упругости, т/(м*м): Es = 21000000.0

Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs = 23000.0

Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw= 18000.0

Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 23000.0

Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 24000.0

РАЗВЕРНУТЫЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Документ 0.

-----------------------------------------------------------------------------------

|Ссылка на док 9| 1 : 141 - 2277 ; |

|-----------------------------------------------------------------------------------|

|Ссылка на док 3| 1 : 141 - 2277 ; |

|-----------------------------------------------------------------------------------|

|Ссылка на док10| 1 : 141 - 2277 ; |

|-----------------------------------------------------------------------------------|

|Ссылка на док11| 1 : 141 - 2277 ; |

|-----------------------------------------------------------------------------------|

Документ 9. Общие характеристики

|Номер|Модуль|Расч.|Расстояние к ц.т.| Расчетные |Констр.|Стати-| Тип |Расчетная|Боковая ар-ра|

|стро-|армиро|по II|_____арматуры____|___длины___|характ.|ческая|армиро|длина =0 |в полке тавра|

|ки |вания |сост.| A1 | A2 | A3 | Y | Z |стержня|опред.|вания |коэфф.=1 |0-нет,1-да |

|_____|______|_____|_____|_____|_____|_____|_____|_______|______|______|_________|_____________|

| 1 7 0 5 3 3 0 0 10 0 3 1 0 |

|______________________________________________________________________________________________|

Документ 3. Сечение.

|Номер| Тип |Размеры ( сечение стержней-см, толщина плиты(b)-м ) |

|стро-|сече- |_____________________________________________________|

| ки | ния | b(D) | h(D1) | b1 | h1 | b2 | h2 |

|_____|_______|________|________|________|________|________|________|

| 1 P0 0.65 0 0 0 0 0 |

|___________________________________________________________________|

Документ 10.Бетон.

____________________________________________________________________________________

|Номер|Класс|Вид |Марка | Коэф.условий | Случайный |Условия|Ширина раскрытия|

|стро-|бетон|бето|легкого|_______работы_______|экцентриситет|эксплуа|_____трещин_____|

| ки | |на |бетона | твер | KP1 | KP2 | EY | EZ |тации |Крат/мм |Длит/мм|

|_____|_____|____|_______|______|______|______|______|______|_______|________|_______|

| 1 B25 1 0 1 1 1 0 0 0 0.4 0.3 |

|____________________________________________________________________________________|

Документ 11. Арматура.

__________________________________________________________________________________

|Номер|Класс продольной | Класс |Коэф. |Коэффициент учета|Предельно | Кол-во |

|стро-|____арматуры_____|поперечной|работы |____сейсмики_____|допустимый |стержней |

| ки | по X | по Y | арматуры |арматур| МКР1 | МКР2 |диаметр(мм)| в углах |

|_____|________|________|__________|_______|________|________|___________|_сечения_|

| 1 A3 A3 A1 1 1 1 22 1 |

|__________________________________________________________________________________|

Требуемая площадь рабочей арматуры в элементах графически отображена на рис. 5.16 - 5.19.

Конструирование плиты фундамента

В результате расчетов определились сечение фундаментной плиты и ее армирование при заданной прочности материала. По итогам расчетов принято:

– толщина фундаментной плиты – 650 мм;

– бетон кл. В25;

– армирование - двойная сетка из арматуры А-III с шагом 200 мм, с усилением армирования в местах опирания вертикальных несущих конструкций и в местах, определенных расчетом.

Нижнее непрерывное армирование вдоль Х: Æ14 А-III шаг 200 мм.

Верхнее непрерывное армирование вдоль Х: Æ14 А-III шаг 200 мм.

Нижнее непрерывное армирование вдоль У: Æ14 А-III шаг 200 мм.

Верхнее непрерывное армирование вдоль У: Æ14 А-III шаг 200 мм.

Дополнительное армирование детально показано на листе КЖ

Проектное положение верхней арматуры обеспечивается применением поддерживающих каркасов.

Расчет лестничного марша

Временная нормативная нагрузка для лестниц жилого дома р^н = 3 кН/м² , коэффициент надежности по нагрузке g_f = 1,2; длительно действующая временная нагрузка р^н _ld =1 кН/м² .

Расчетная нагрузка на 1 м длины марша:

= (3,6х1,2+3х1,2)х1,35 = 10,3 кН/м

Расчетный изгибающий момент в середине пролета марша:

Поперечная сила на опоре:

Предварительное назначение размеров сечения марша

Применительно к типовым заводским формам назначаем толщину плиты (по сечению между ступенями) h'_f =30 мм, высоту ребер (косоуров) h=170 мм, толщину ребер b_r =80 мм (рисунок 6.1).

Рисунок 5.20 – Сечение лестничного марша

Действительное сечение марша заменяем на расчетное – тавровое с полкой в сжатой зоне.

Рисунок 5.21 – Расчетное сечение лестничного марша

b= 2b_r = 2 х 80 = 160 мм, ширину полки b'_f при отсутствии поперечных ребер принимаем не более b'_f = 2(l/6) + b= 2(300/6)+16 = 116 см или b'_f =12 h'_f + b=

= 12 х 3+16 = 52 см, принимаем за расчетное меньшее значение b'_f = 52 см.

Расчет нормального сечения

По условию М ≤ R_b bx(h₀ -0,5x)+R_sc A'_s (h₀ -a') устанавливаем расчетный случай для таврового сечения (при x= h'_f )

при M≤ R_b g_{b 2} b'_f h'_f (h₀ -0,5 h'_f )

где R_b – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию для 1-го предельного состояния, МПа;

g_{b 2} – коэффициент надежности;

b'_f - ширина полки, см;

h'_f – толщина плиты, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

Нейтральная ось находится в полке 1330000<14,5(100)0,9х52х3(14,5-0,5х3)=2640000 Нм. Условие удовлетворяется, нейтральная ось проходит в полке; расчет арматуры выполняем по формулам для прямоугольных сечений шириной b'_f = 52 см.

Вычисляем:

где: А₀ – требуемая площадь арматуры;

М – расчетный изгибающий момент, Нсм;

γ_n – коэффициент надежности;

R_b – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, МПа;

g_{b 2} – коэффициент условий работы;

b'_f – ширина полки, см;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

по таблицам находим η=0,953; ξ=0,095

Тогда площадь сечения ненапрягаемой части арматуры в растянутой зоне сечения найдем по формуле:

где: М – расчетный изгибающий момент в середине пролета марша, Нсм;

γ_n – коэффициент надежности;

h₀ – рабочая высота сечения, см.

R_s – расчетное сопротивление арматуры растяжению для первого предельного состояния, МПа;

,

принимаем 2Æ14А-II, А_s =3,08 см² (-4,5% допустимо). При 2Æ16А-II, А_s =4,02 см² (+25% значительный перерасход арматуры). В каждом ребре устанавливаем по одному плоскому каркасу К-1.

Расчет наклонного сечения на поперечную силу

Поперечная сила на опоре Q_max =17,8·0.95=17 кН. Вычисляем проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось:

где: φ_n =0;

(1+φ_n + φ_f )=1+ 0,175=1,175< 1,5;

В расчетном наклонном сечении Q_b =Q_sw =Q/2, а так как Q_b =B_b /2, то

c=B_b /0,5Q=7,5·10⁵ .0,5·17000 = 88,3 см, что больше 2 h₀ = 29 см. Тогда Q_b =B_b /с = 7,5·10⁵ /29 = 25,9·10³ Н = 25,9 кН, что больше Q_max =17 кН, следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется.

В ¼ пролета назначаем из конструктивных соображений поперечные стержни диаметром 6 мм из стали класса А-I, шагом S=80 мм (не более h/2 = 170/2=85 мм), А_sw =0,283 см² , R_sw =175 МПа, для двух каркасов n=2, А_sw =0,566 см² ; μ_ω =0,566/16·8 = 0,0044; α = Е_s /E_b = 2,1·10⁵ /2,7·10⁴ = 7,75. В средней части ребер поперечную арматуру располагаем конструктивно с шагом 200 мм.

Проверяем прочность элемента по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле:

где φ_ω1 =1+5αμ_ω = 1+5·7,75·0,0044 = 1,17

φ_{b 1} = 1-0,01·14,5·0,9 = 0,87

условие соблюдается, прочность марша по наклонному сечению обеспечена.

Плиту марша армируют сеткой из стержней диаметром 4¸6 мм, расположенных с шагом 100¸300 мм. Плита монолитно связана со ступенями, которые армируют по конструктивным соображениям, и ее несущая способность с учетом работы ступеней вполне обеспечивается. Диаметр рабочей арматуры ступеней с учетом транспортных и монтажных воздействий назначают в зависимости от длины ступеней при l_st =1¸1,4 м - Æ6 мм. Хомуты выполняют из арматуры диаметром 6 мм шагом 200 мм.

Расчет железобетонной площадочной плиты лестничного марша

Задание для проектирования

Рассчитать и сконструировать ребристую плиту лестничной площадки двухмаршевой лестницы. Ширина плиты 1350 мм, толщина 60 мм, ширина лестничной клетки в свету 3 м. Временная нормативная нагрузка 3кН/м² , коэффициент надежности по нагрузке γ_f = 1,2. Марки материалов принять: бетон класса В25, арматура каркасов из стали класса А-II, сетки из стали класса Вр-I.

Определение нагрузок

Собственный нормативный вес плиты при h'_f =6 см gⁿ =0,06·25000 = 1500 Н/м² , расчетный вес плиты g= 1500·1,1 = 1650 Н/м² , расчетный вес лобового ребра (за вычетом веса плиты)

q= (0,29·0,11+0,07·0,07)·1·25000·1,1 = 1000 Н/м

Расчетный вес крайнего пристенного ребра:

q= 0,14·0,09·1·2500·1,1= 350 Н/м

Временная расчетная нагрузка

р = 3·1,2 = 3,6 кН/м²

При расчете площадочной плиты рассматриваем отдельно полку, упруго заделанную в ребрах, лобовое ребро, на которое опираются марш и пристенное ребро, воспринимающее нагрузку от половины пролета полки плиты.

Расчет полки плиты

Полку плиты при отсутствии поперечных ребер рассчитывают как балочный элемент с частичным защемлением на опорах.

Расчетная схема плиты показана на рисунке 6.3.

Рисунок 5.22 – Расчетная схема плиты

Расчетный пролет равен расстоянию между ребрами 1,13 м.

При учете образования пластического шарнира изгибающий момент в пролете и на опоре определяют по формуле, учитывающей выравнивание моментов:

М = М_s = ql² /16 = 5250•1,13² /16 = 420 Нм

где q= (g+p)b= (1650+3600)•1= 5250 Н/м; b= 1 м.

При b= 100 см и h₀ = h– a= 6 – 2 = 4 см вычисляем

по таблицам определяем

η=0,981; ξ=0,019, тогда

Укладываем сетку С-1 из арматуры Æ3 мм Вр-Iшагом S= 200 мм на 1 м длины с отгибом на опорах, А_s = 0,36 см² .

Расчет лобового ребра

На лобовое ребро действуют следующие нагрузки:

- постоянная и временная, равномерно-распределенные от половины пролета полки и от собственного веса

q= (1650+3600)•1,35/2 + 1000 = 4550 Н/м;

- равномерно распределенная нагрузка от опорной реакции маршей, приложенная на выступ лобового ребра и вызывающая его изгиб

q₁ = Q/а = 17800/1,35 = 1320 Н/м

Расчетная схема лобового ребра приведена на рисунке 6.4.

q₁

q_w

Рисунок 5.23 – Расчетная схема лобового ребра

Изгибающий момент на выступе от нагрузки qна 1 м

M₁ =q₁

Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра (считая условно ввиду малых разрывов, что q₁ действует по всему пролету):

M= (q+ q₁ )l₀ ² /8 = (4550 + 1320)•3.2² /8 = 7550 Нм

Расчетное значение поперечной силы с учетом g_n равное 0,95

Q= (q+ q₁ )lg_n /2 = (4550 + 1320)•0.95/2 = 8930 Н

Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в сжатой зоне шириной b'_f = 6h'_f + b_r = 6•6+12 = 48 см

Так как ребро монолитно связано с полкой, способствующей восприятию момента от консольного выступа, то расчет лобового ребра можно выполнять на действие только изгибающего момента М = 7550 Нм.

В соответствие с общим порядком расчета изгибаемых элементов определяем (с учетом коэффициента надежности g_n = 0,95):

расположение нейтральной оси при х = h'_f

Mg_n ≤ R_b g_b2 b'_f h'_f (h₀ -0,5 h'_f )

755000·0,95 = 0,72·10⁶ < 14,5(100) ·0.9·48·6(31,5-0,5·6) = 10,7·10⁶ (Нсм) - условие соблюдается, нейтральная ось проходит в полке.

= по таблицам находим η=0,993; ξ=0,0117

принимаем из конструктивных соображений 2Æ10 А-II, А_s = 1,57 cм² – процент армирования µ будет найден по формуле: µ = (А_s /bh₀ )·100 = 1,57·100/12·31,5 = 0,42%.

Расчет наклонного сечения лобового ребра на поперечную силу

Q= 8,93 кН

Вычисляем проекцию наклонного сечения на продольную ось С.

где:

φ_n =0;

(1+φ_n + φ_f )=1+ 0,214 + 0=1,214< 1,5;

В расчетном наклонном сечении Q_b = Q_sw = Q/2, тогда

с = В_b /0,5Q= 27,4·10⁵ /0,5·8930 = 612 см,

что больше 2h₀ = 2·31.5 = 63 см, принимаем с = 63 см.

Вычисляем: Q_b = В_b /с = 27,4·10⁵ /63 = 43,4·10³ , H= 43,4 кН >Q= 8,93 кН, следовательно поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным требованиям принимаем закрытые хомуты (учитывая изгибающий момент на консольном выступе) из арматуры диаметром 6 мм класса А-Iшагом 150 мм.

Консольный выступ для опирания сборного марша армируют сеткой С-1 из арматуры диаметром 6 мм класса А-I; поперечные стержни этой сетки скрепляют с хомутами каркаса К-1 ребра.

Расчет второго продольного ребра площадочной плиты

На второе продольное ребро площадочной плиты действуют следующие нагрузки:

- постоянная и временная, равномерно-распределенные от половины пролета полки и от собственного веса

q= (1650+3600)•1,35/2 + 1000 = 4550 Н/м;

Определяем расчетный изгибающий момент в середине пролета ребра:

М = = 4550•3,2² /8 = 5824 Нм

Расчетное значение лобового ребра с учетом g_n = 0,95

Q= qlg_n /2 = 455·3,2·0,95/2 = 6916 Н

Расчетное сечение лобового ребра является тавровым с полкой в сжатой зоне шириной b'_f = b_r +64j' = 48 см, т.к. ребро монолитно связано с полкой, способствующей восприятию момента от консольного выступа, то расчет второго продольного ребра можно считать на действие только изгибающего момента М равного 5824 Нм.

В соответствие с общим порядком расчета изгибаемых элементов определяем (с учетом коэффициента надежности g_n = 0,95):

Mg_n ≤ R_b g_b2 b'_f h'_f (h₀ -0,5 h'_f )

582400·0,95 = 0,53·10⁶ < 14,5(100) ·0.9·48·6(31,5-0,5·6) = 10,7·10⁶ (Нсм) - условие соблюдается, следовательно нейтральная ось проходит в полке.

= по таблицам находим η=0,955; ξ=0,085

принимаем из конструктивных соображений 2Æ6 А-II, А_s = 1,27 cм² – процент армирования µ будет найден по формуле: µ = (А_s /bh₀ )·100 = 1,27·100/12·31,5 = 0,33%.

Определяем с = В_b /0,5Q= 27,4·10⁵ /0,5·6916 = 192 см, что больше

2h₀ = 2·31,5 = 63 см, принимаем с = 63 см.

Вычисляем: Q_b = В_b /с = 27,4·10⁵ /63 = 43,4·10³ , H= 43,4 кН >Q= 6,9 кН, следовательно поперечная арматура по расчету не требуется. По конструктивным требованиям принимаем закладные стержни из арматуры диаметром 6 мм класса А-Iшагом 250 мм.

6 ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА

6.1. Технология строительных и монтажных работ

6.1.1 Разработка технологической карты на возведение подземной части здания

Разрабатываем технологическую карту на возведение 2-х блок-секций в осях 1 - 7.

6.1.1.1 Определение номенклатуры и объемов строительно-монтажных работ

Определяем число монтажных элементов на захватку, результаты вносятся в табл.

Таблица 6.1.

Спецификация сборных железобетонных элементов на 2 блок-секции.

По данным табл. составляет ведомость объемов работ по форме табл. 6.2

Таблица 6.2

6.1.2 Калькуляция трудовых затрат и машиносмен

Калькуляция трудовых затрат составлена на возведение надземной части здания на 2 блок-секции по типовому этажу по форме табл. 6.3

Таблица 6.3

Калькуляция трудовых затрат по одному (типовому) этажу одной захватки

6.1.3 Деление на ярусы и захватки. Планирование частных потоков

В зависимости от высоты этажа определяют расчетное число ярусов кладки

Ч^р _яр = Нэт / 1,2,

где Нэт – высота этажа, м; 1,2 – расчетная высота яруса,

Ч^р _яр = 2,8 / 1,2 = 2,33.

Предусматриваем деление каждого этажа на 2 яруса высотой 1,2 и 1,6 м и на 2 захвата (рис. 6.1)

Рис. 6.1 Схема деления на захватки, ярусы и установки подмостей:

1 – подмости; 2-3 – уровни настила подмостей при установке их в первое и во второе положение.

Для организации производства работ целесообразно планирование двух частных потоков (ЧП) – ЧП1, ЧП2.

ЧП1 – кладка стен со вспомогательными работами.

ЧП2 – монтажные работы со вспомогательными.

Принимаем параллельный метод производства работ, поскольку число захваток равно количеству частных потоков. Работы ведутся в 2 смены.

6.1.4 Расчет состава комплексной бригады

Расчетное число рабочих в ЧП можно определить по формуле:

Чi^p = Ti / (Ki x ЯЗ х Сi), где Ti – нормативная трудоемкость работ на один этаж по i-тому ЧП, чел.-смен; Ki – ритм i-го ЧП, смен, ЯЗ – число ярусозахваток на этаже; Сi – число рабочих смен в сутки в i ЧП.

Планируемый уровень производительности труда определяют по отношению нормативной трудоемкости к проектируемой, ее можно определить по формуле:

УПТ = (Чi^р / Чi^п ) 100 %

Расчеты составов звеньев по ЧП представлены в табличной форме (табл. 6.4)

Таблица 6.4

Определение численных составов звеньев.

6.1.5 Определение требуемого числа кранов

Расчет требуемого числа кранов производим по рабочим сменам в сутки. При управлении краном одним машинистом расчетное число кранов в j-ю смену можно определить по формуле

Чкрj^p = Тмj / ЯЗ,

где j = 1,2; Тмj – трудоемкость машинистов в j-ю смену, чел.-смен.

Наибольшая загруженность крана в нечетные дни в первую смену, когда на 1 захватке ведутся, монтажные работы, а на 2 захватке возводят первый ярус.

При выполнении расчетов следует учитывать неравномерность трудозатрат по рабочим дням. Так при средней высоте яруса 2,8/2 = 1,4 м в первые смены нечетных дней кладка ведется на ярус высотой 1,2 м. Поэтому средние затраты машинного времени по различным ярусам следует умножать на коэффициент 1,2/1,4 по ярусам высотой 1,2 м.

Выполняет расчет числа кранов в 1-ю смену нечетных дней:

Ч^р кр1н = (1,51 х 1,2 / 1,4 + 1,94) / 4 = 0,8 крана.

Принимаем для возведения надземной части здания 1 башенный кран.

6.1.6 Деление захватки на делянки

Так как по всем стенам толщина, проемность, вид кладки и ее сложность одинаковы, звенья рабочих планируем одного состава.

Число звеньев, при числе каменщиков в звене 2 человека, составит Ч^зв = 20/2 = 10 звеньев. Общая длина стен толщиной в 2 кирпича средней сложности составит Д³ =133,4 м.

Деление на делянки захватки производят исходя из средней длины каменных конструкций на делянке (Д^φ.д ), полученной делением общей длины конструкций на захватке на планируемое число звеньев

Д^φ.д = Д³ / Ч^зв .

Средняя длина стен на делянках составит

Д^φ.д = 133,4 / 10 = 13,3 м.

В соответствии с полученными результатами производит деление захватки на делянки (рис. 6.2 ).

Рис. 6.2 План деления захватки № 1 на делянки

6.1.7 Выбор основных строительно-монтажных машин, оснастки и приспособлений по техническим параметрам

Ведомость монтажных приспособлений и оборудования выполняется по форме табл. В нее заносятся все необходимые приспособления для монтажа сборных ж/б конструкций и подачи необходимых материалов для ведения кирпичной кладки. Число ветвей стропа принимают в зависимости от вида и массы стропа. При этом углы между ветвями должны быть не более 90º, а угол между ветвью и вертикалью не более 45º, с уменьшением последнего увеличивается высота строповки элемента.

Таблица 6.5

Ведомость монтажных приспособлений и оборудования.

Так как этажность возводимого здания превышает 5 этажей, в качестве монтажного крана принимаем башенный кран на рельсовом ходу.

Выбираем кран по требуемым техническим параметрам.

Требуемая высота подъема крюка и требуемая грузоподъемность крана определяются по формулам:

Н^тр = h₀ + h₃ + h_э + h_c ,

где h₀ – расстояние от уровня стоянки крана до опоры монтируемого элемента;

h₃ – запас нижних граней монтируемого элемента над опорными плоскостями;

h₃ – 500 мм;

h_э – толщина монтируемого элемента, м;

h_c – высота строповки, м;

Q^тр = Р_э + Р_гп + Р_м ,

Р_э – масса монтируемого элемента, т;

Р_гп – масса грузозахватного приспособления, т;

Р_м – масса монтажного оборудования, т.

Требуемый расчетный вылет крюка для башенных кранов определяют с учетом расположения противовеса. При нижнем его расположении L₁ ^тр = b + 1000 + r,

где b – расстояние от вертикали, проходящей через центр тяжести конструктивного элемента в момент установки, до выступающих частей здания,

r – радиус кривой, описываемой хвостовой частью крана.

Так как башенный кран будет применяться так же при возведении монолитной фундаментной плиты, требуемый расчетный вылет крюка будет определяться с учетом расположения призмы обрушения грунта котлована по формуле:

L^тр = b +a + с + 1000 + е/2 + d/2,

где b- ширина фундаментной плиты, м,

а – расстояние по дну котлована от края фундамента до откоса, м,

с – заложение откоса котлована, м,

е – ширина ж/б плит для подкрановых путей,

d – ширина колен крана.

Для максимально удаленной точки подачи бетона Lтр составит:

Lтр = 20 + 1 + 1,25 + 1 + 0,5 + 3 = 26,75 м.

По Lтр выбираем башенный кран КБ-403 с вылетом крюка 30 м.

Проверяем возможность использования крана КБ-403 для монтажа других элементов.

Данные проверки сводим в табл. 6.6

Таблица 6.6

Проверка возможности использования крана модели КБ-403 на монтаже элементов конструкций.

Из таблицы видно, что предложенный монтажный кран возможно использовать при возведении данного здания.

Технические характеристики крана КБ-403:

- грузоподъемность при наименьшем вылете стрелы 8 т;

- то же, при наибольшем 3,8 т;

- вылет стрелы наименьший 5,5 м;

- то же, наибольшей 30 м;

- высота подъема крюка при всех вылетах стрелы 39 м;

- рабочие скорости:

подъема груза 15 м/мин (26 м/мин)

поворота стрелы 0,3 об/мин

передвижения крана 20 м/мин;

- общая установленная мощность электродвигателей 55 кВт;

- колея 6 м;

- база 6 м;

- вес:

крана 61,15 т

противовеса 16,2 т

общий 77,35 т

6.1.8 Краткое описание методов выполнения работ

Рассматриваемые 2 блок-секции в осях 1 – 3 поделены на 2 захватки для организации поточного ведения СМР. Для возведения здания выбран башенный кран, который устанавливается со стороны здания без выхода из лестничных клеток, т.е. со стороны оси А.

Принята следующая организация работ. Бригады каменщиков ведут кладку первого яруса на 1 захватке. На 2-ю захватку башенным краном подается кирпич и складируется на рабочем месте каменщика в зоне размещения материалов.

Закончив первый ярус на 1-ой захватке (1,2 м) каменщики переходят на 2-ю захватку, а на второй захватке очищают перекрытия от битого кирпича и раствора, затем устанавливают подмости в 1-е положение и подают кирпич на подмости.

Закончив 1 ярус на 2 захватке, каменщики переходят на 2 ярус 1 захватки и ведут кладку с подмостей. На высоте кладки от пола 2,2 м монтируются перемычки и переводятся подмости во 2-е положение. На 2-ой захватке устанавливают подмости в 1-е положение.

Закончив 2 ярус на 1 захватке, бригады каменщиков переходят на 2 захватку. На 1 захватке ведется монтаж плит перекрытия, балконные плиты и плиты лоджии. После окончания каменной кладки на 2 захватке монтажники ведут работы по монтажу конструкций.

6.2. Разработка технологической карты на возведение монолитного фундамента

6.2.1. Определение объемов работ

Объемы работ, проектируемые на объекте подсчитываем по конструктивным элементам и по видам работ. подсчет объемов сведен в ведомость по форме, представленной в табл. 6.7

Таблица 6.7

Ведомость объемов работ по возведению монолитного фундамента.

6.2.2 Выбор методов и способов работ

Для возведения монолитного фундамента принят следующий технологический цикл: бетонный завод – автомобиль-самосвал – кран-бадья – вибратор.

Для подачи бетона применяем башенный кран КБ-403. Это обосновывается тем, что этот кран применяется и для возведения надземной части здания.

Для опалубочных работ применяется деревянная мелкощитовая опалубка, изготавливаемая из необрезной доски шириной 25 см и толщиной 40 мм. Из досок сбиваются щиты длиной 3 м и шириной 1 м. Их масса составляет 60 кг, что позволяет устанавливать опалубку вручную. В качестве подкосов применяются бруски сечение 50 х 50 мм.

Армируется фундаментная плита сварными сетками заводского изготовления в 2‑х ярусах: верхнем и нижнем, а также устанавливаются фиксирующие каркасы.

Фундаментную плиту делим на 2 захватки, граница которых проходит по усадочному шву.

На 1-ой захватке арматурные сетки и каркасы монтируются башенным краном, на 2-ой автомобильным краном АК-52 с наибольшим вылетом стрелы 12 м.

Сетки укладываются в следующей последовательности:

а) сетки нижнего ряда нижнего яруса;

б) сетки усиления нижнего ряда нижнего яруса;

в) сетки верхнего ряда нижнего яруса;

г) сетки усиления верхнего ряда нижнего яруса;

д) фиксирующие каркасы;

е) сетки нижнего ряда верхнего яруса;

ж) Сетки усиления нижнего ряда верхнего яруса;

з) сетки усиления верхнего ряда верхнего яруса;

и) сетки верхнего ряда верхнего яруса.

Арматурные изделия перевозятся с завода на автомобиле ГАЗ-51 с прицепом-роспуском 1-АПР-3.

Для транспортирования бетонной смеси принято 3 автомобиля-самосвала ГАЗ‑53Б с вместительностью кузова 4,2 м3.

Самосвалом бетонная смесь выгружается в бадьи вместимостью 0,8 м3. Так как вместимость кузова самосвала 4,2 м3, принимаем 6 бадей общим объемом 4,8 м3. Кран по очереди поднимает бадьи и подает к месту укладки бетона.

Бетонирование плиты выполняется непрерывно в 3 смены. Бетонную смесь слоями 0,3 м полосами шириной 1,5 м. Уложенный 1-ый слой уплотняют глубинными вибраторами ИВ-59 с длиной рабочей части 420 мм. Уплотненный слой перекрывается вторым слоем бетона, который в свою очередь также уплотняется.

Входе бетонирования устраивается усадочный шов шириной 0,7 м. В этом случае из массивов фундаментов с обеих сторон усадочного шва в уровне подошвы и верхней поверхности фундамента должна быть выпущена рабочая арматура, которую спустя 4 недели после бетонирования всей плиты необходимо соединить сваркой с накладными стержнями, а шов заполнить бетоном класса В7,5. Для совместимости "нового" и "старого" бетона необходимо обработать стены усадочного шва рубильным пневматическим молотком.

6.2.3 Составление калькуляции трудовых затрат

Калькуляция трудовых затрат представлена в табл. 6.8

Таблица 6.8

Калькуляция трудовых затрат.

6.2.4 Расчет состава комплексной бригады

Число рабочих в звеньях следует определять по специальностям:

Ч^р (с) = Тр^н (с) / К(с) х 8,

где индекс "р" принят по первой букве слова "расчетное", индекс "с" – от слова специальность; Тр^н (с) – суммарные нормативные затраты труда рабочих соответствующей специальности, чел.ч; К(с) – ритм соответствующего частного потока, смен; 8 – число часов в смену.

Уровень производительности труда:

Упт(с) = (Тр^н (с) / (Ч^р (с) х К(с) х 8)) х 100%.

Результаты расчетов сведены в табл. 6.9

Таблица 6.9

6.2.5 Описание принятой технологии производства работ

После окончания земляных работ устраивается бетонная подготовка на обе захватки.

После набора прочности бетона 1,5 МПа начинаются опалубочные работы на 1 захватке. Устанавливают бригады плотников щиты деревянной опалубки и раскрепляют подкосами. закончив опалубочные работы на 1 захватке, бригада плотников переходит на 2 захватку. На первой захватке башенным краном монтируются сварные сетки и каркасы бригадой арматурщиков, электросварщик выполняет сварку соединений смонтированных осток. Работы выполняются в 2 смены.

После окончания монтажа арматурных сеток на первой захватке бригада арматурщиков переходит на 2 захватку. на второй захватке монтаж арматурных изделий ведется автомобильным краном, который ездит по бетонной подготовке. Для заезда автотранспорта в котлован при производстве земляных работ была выполнена аппарель с уклоном 10º. Также в зону монтажа заезжает автомобиль с прицепом-роспуском, на котором доставляются арматурные изделия.

В это время на первой захватке бригада бетонщиков выполняет бетонирование монолитной фундаментной плиты. Работы ведутся непрерывно в 3 смены. Бетонная смесь к месту укладки подается башенным краном в бадьях. Уложенный бетон уплотняется и разглаживается.

После окончания бетонирования плиты на 1 захватке. Бригада бетонщиков переходит на 2 захватку.

После окончания бетонирования плиты на 1 захватке. Бригада бетонщиков переходит на 2 захватку.

После набора прочности бетона в 1,5 МПа производится распалубливание конструкций.

Принятая технология и организация труда позволили выполнить весь комплекс работ по устройству бетонной подготовки, опалубки, армированию и бетонированию за 9 дней. Выработка на 1 бетонщика составила 8,5 м³ /смену.

7 ОРГАНИЗАЦИЯ, ПЛАНИРОВАНИЕ И УПРАВЛЕНИЕ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

7.1. Подсчет объемов строительно-монтажных работ

Подсчет объемов железобетонных конструкций и изделий осуществляется табличным методом с указанием бетона на одно изделие, его геометрических размеров и массы. Результаты расчетов приведены в табл. 7.1

Таблица 7.1

Сборные железобетонные конструкции.

Результаты подсчета объемов остальных работ вносятся в ведомость объемов работ, составленную по форме табл. 7.2

Таблица 7.2

Ведомость объемов работ.