Министерство образования и науки РФ Федеральное агентство по образованию
ГОУ ВПО ЧЕРЕПОВЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Инженерно технический институт Кафедра промышленной теплоэнергетики
Курсовая работа по «Теплогазоснабжению и вентиляции»
Вариант №22
Выполнил студент: Малинин М.С. Группа 5ЭН-32 Принял преподаватель: Никонова Е.Л. Отметка о зачете:
Череповец 2007г Содержание
Введение…………………………………………………………………………..3 Теплотехнический расчет наружных ограждений………………………4 1.1 Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха……..4 1.2 Определение сопротивлений теплопередаче наружных ограждений.…4 Тепловая мощность системы отопления………………………………...10 2.1 Определение расчетных тепловых потерь через наружные ограждения..10 2.2 Определение общих потерь теплоты с учетом инфильтрации и теплопоступлений в помещение……………………………………………....17 2.3 Удельная отопительная характеристика здания……………………..…..20 Конструирование системы отопления…………………………………..21 Гидравлический расчет системы отопления……………………………22 Расчет отопительных приборов………………………………………….34 Заключение……………………………………………………………………...43 Список литературы……………………………………………………………..44 Введение.
Вследствие особенностей климата на большей части территории нашей страны человек проводит в закрытых помещениях до 80% времени. Для создания нормальных условий его жизнедеятельности необходимо поддерживать в этих помещениях строго определенный тепловой режим. Тепловой режим в помещении, обеспечиваемый системой отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха, определяется в первую очередь теплотехническими и теплофизическими свойствами ограждающих конструкций. В связи с этим высокие требования предъявляются к выбору конструкции наружных ограждений, защищающих помещения от сложных климатических воздействий: резкого переохлаждения или перегрева, увлажнения, промерзания и оттаивания, паро- и воздухопроницания. Задачей данного курсового проекта является проектирование системы отопления и подбор необходимого оборудования для семиэтажного жилого здания, строящегося в городе Воркута. В проекте принимаем наиболее экономичную однотрубную проточно-регулируемую систему с нижней разводкой и П-образными стояками, присоединенную к тепловой сети при помощи элеватора. Теплотехнический расчет наружных ограждений.
1.1 Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха. Внутренние метеорологические параметры: Средние расчетные температуры: Для жилой комнаты tвн= +20 оС Для кухни tвн= +18 оС Для санузлов tвн= +25 оС Для лестничной клетки tвн= +18 оС Наружные метеорологические параметры: Средние расчетные температуры: Наиболее холодной пятидневки tн.о. = -41 оС Отопительного периода tо.п. = -9.9 оС Продолжительность отопительного периода nо= 299 сут.
1.2 Определение сопротивлений теплопередаче наружных ограждений.
Задача состоит в том чтобы определить требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R0тр, м2*0С/Вт, в соответствии с требованиями СНиП II-3-79* найти толщину слоя утеплителя при вычисленном требуемом сопротивлении теплопередаче, найти фактическое значение приведённого термического сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, и коэффициента теплопередачи, Вт/м2С. Сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции R0, должно быть больше или равно требуемому значению R0тр. Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R0тр определяется по большей из двух величин: Rсгтр- требуемое сопротивление по санитарно гигиеническим нормам; Rэнтр - требуемое сопротивление по энергосбережению. Rсгтр , м2*0С/Вт определяется по формуле СНиП II-3-79*
, где tвн- характерная температура отапливаемого помещения, 0С, принимаемая в соответствии с заданием, tвн=20 0С. tн.о -расчётная температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, 0С, которая принимается по СНиП 2.01.01.- 82. n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по табл. 3* СНиП ll-3-79*. n =1.0- для наружных стен и наружных перекрытий; n =0.9- для чердачного перекрытия; n =0.6- для перекрытий над не отапливаемым подвалом. tн - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, 0С, принимаемый по табл.2* СНиП II-3-79*. tн =4 0С- для наружных стен и наружных перекрытий; tн =3 0С- для чердачного перекрытия; tн =2 0С- для перекрытий над не отапливаемым подвалом; в- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/( м2*0С). в = 8,7 Вт/( м2*0С); Rсгтр для наружной стены:
Rсгтр для чердачного перекрытия:
Rсгтр для перекрытий над не отапливаемым подвалом:
Далее определяем приведённое сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения. Для этого определяют ГСОП - градусо-сутки отопительного периода по формуле: ГСОП = (tвн – tоп)n0 где tоп - средняя температура периода со средней суточной температурой воздуха 80С; по СНиП 2.01.01.- 82, tоп= -9.90С n0- определяемая как продолжительность периода сут, со среднесуточной температурой наружного воздуха 80С по СНиП 2.01.01.- 82, n0= 299 сут. ГСОП = (20 + 9.9)299=8940.1
Используя метод интерполяции определяем приведённое сопротивление теплопередаче Rэнтр, м2*0С/Вт, пользуясь таблицей:
Сопротивление теплопередачи по условию энергосбережения
Здания |
ГСОП,С*сут |
Rтр ,м2*0С/Вт |
стена
|
чердачные перекрытия |
окна и двери |
Жилые
|
4000 |
1.6 |
2.2 |
0.5 |
|
|
|
|
6000 |
2.0 |
2.8 |
0.6 |
|
|
|
|
8000 |
2.4 |
3.4 |
0.7 |
|
|
|
|
10000 |
2.8 |
4.0 |
0.8 |
|
|
|
|
|
|
12000 |
3.2 |
4.6 |
0.9 | Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для стены: 8000
= 2.4/1.163=2.06 м2*0С/Вт 10000
= 2.8/1.163=2.4 м2*0С/Вт
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для чердачного перекрытия: 8000
= 3.4/1.163=2.9 м2*0С/Вт 10000
= 4.0/1.163=3.4 м2*0С/Вт
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для перекрытия над не отапливаемым подвалом: 8000
= 3.4/1.163=2.9 м2*0С/Вт 10000
= 4.0/1.163=3.4 м2*0С/Вт
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для окон и балконных дверей: 8000
= 0.7/1.163=0.6 м2*0С/Вт 10000
= 0.8/1.163=0.69 м2*0С/Вт
Определяем теплопередачу ограждающих конструкций R0тр по большей из двух величин Rсгтр и Rэнтр: Для стен R0тр =2.22 м2*0С/Вт Для чердачного перекрытия R0тр =3.14 м2*0С/Вт Для перекрытий над не отапливаемым подвалом R0тр =3.14 м2*0С/Вт. Для окон и балконных дверей R0тр =0.64 м2*0С/Вт. Суммарное сопротивление наружной стены R0, м2*0С/Вт, определяется как сумма термических сопротивлений слоёв и сопротивлений теплоотдаче внутренней Rв и наружной Rн поверхностей по формуле:
н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, равный 23 Вт/( м2*0С), принимаемый по табл. 6* СНиП ll-3-79*; в- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, в = 8.7 Вт/( м2*0С).
1- сухая штукатурка ш =0.19
2- кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе к=0.7
3- теплоизоляционный слой (маты минераловатные) ут =0.064 4- кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе к=0.7
5- цементно-песчаная штукатурка ц =0.76
Определяем толщину слоя утеплителя:
Принимая во внимание сортамент выпускаемых плит минераловатных принимаем
=100 мм, толщина наружной стены тогда будет составлять 500 мм. Roф=0.115+0.053+0.179+1.563+0.357+0.020+0.043=2.33 Рассчитаем коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции. К=1/Roф K =1/2.33=0.43 Вт/м2К Таким же способом определяем толщину слоя утеплителя для чердачного перекрытия.
1- Воздухоизоляционный слой в 3 слоя рубероида р =0.17
2- Выравнивающий слой цементно-песчаного раствора р=0.76
3- утеплитель (пенополистерол) ут =0.05 4- Пароизоляционный слой битума б =0.27
5- железо-бетонная плита
Толщина чердачного перекрытия будет составлять 340 мм Roф=0.115+0.118+0.026+2.8+0.037+0.127+0.43=3.653 Рассчитаем коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции. К=1/Roф K =1/3.653=0.27 Вт/м2К Определим толщину слоя утеплителя над не отапливаемым подвалом:
1- Доска деревянная (сосна поперёк волокон) р =0.29
2- Воздушная прослойка
3- утеплитель (пенополистерол) ут =0.05 4- железо-бетонная плита
Исходя из сортамента выпускаемых плит минераловатных принимаем
=130 мм, толщина перекрытия над подвалом тогда будет составлять 340мм. Roф=0.115+0.043+0.138+0.16+0.127+2.6=3.183 Рассчитаем коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции. К=1/Roф K =1/3.183=0.31 Вт/м2К 2.Тепловая мощность системы отопления.
2.1Определение расчетных тепловых потерь через наружные ограждения.
Тепло потери через наружные ограждения определяются по формуле: Q=F(tвп-tн)(1+)n/R, где F - расчетная площадь ограждающей конструкции, м2; R0 - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2*0С/Вт. tвп - расчетная температура воздуха, 0С, в помещении. tн - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года. β- коэффициент, учитывающий добавочные потери теплоты в долях от основных потерь. Тепло потери на ориентацию по сторонам горизонта вертикальных поверхностей ограждения являются дополнительными и учитываются следующей процентной добавкой к основным тепло потерям: север – 10% запад, восток – 5% юг – 0% Также при расчетах учитываем следующие потери тепла путем введения на них процентной добавки: угловая комната – 5% n- коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху принимаемый по СНиП II-3-79*. Пример расчета теплопотери комнаты 101: Поскольку это жилая комната, то внутренняя температура 180С но т.к. помещение угловое прибавляем 20С и получаем tвп=200С. Общие потери тепла будут состоять из следующих частей: потери через несущую стену, ориентированную на север. Площадь стены высчитываем с учетом привязки главных осей и вычитаем площадь окна: F= 3.610*3.34-1.2*1.5= 10.26 м2 Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для внешней стены равно
. tвн-tн=22 - (-41)= 630С Для стены коэффициент n =1.0 Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь =0.15, т.к. стена выходит на север(=0.10) и помещение угловое(=0.05). Далее находим потери теплоты через несущую стену по формуле: Q=F(tвп-tн)(1+)n/R Q=10.26*(22-(-41))(1+0.15)*1/2.22=334.836 Вт потери через несущую стену, обращенную на запад. Площадь стены высчитываем с учетом привязки главных осей: F= 3.60*3.34 = 12.024 м2 Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для внешней стены равно
. tвн - tн=22-(-41)=630С Для несущей стены коэффициент n =1.0 Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь =0.10, т.к. стена ориентирована на запад(=0.05) и помещение угловое(=0.05). Далее находим потери теплоты: Q=12.024*(22-(-41))(1+0.10)*1/2.22=378.756 Вт Потери через окно с двойным остеклением, ориентированное на север. Площадь окна F= 1,2 *1,5= 1.8 м2 Сопротивление теплопередаче окна с двойным остеклением равно
. tвн - tн=22-(-41) = 630С Для окна коэффициент n =1.0 Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь =0.15, т.к. окно ориентировано на север(=0.10) и находится в угловом помещении (=0.05). Далее находим потери теплоты: Q=1.8*(22-(-41))(1+0.15)* 1/0.64=203.77 Вт Потери через пол над неотапливаемым подвалом. Площадь пола с учетом привязки главных осей равняется: F= 3.48*3.1= 10.79 м2 Сопротивление теплопередаче пола над не отапливаемым подвалом
. tвн - tн=22-(-41)=630С Для пола коэффициент n =0.6 Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь =0 Далее находим потери теплоты: Q=10.79*(22-(-41))(1+0)*0.6/3.14=129.89 Вт Основные потери помещения 101 будут равны ∑Qi всех потерь через ограждения и потери через пол над не отапливаемым подвалом коридора 101б. ∑Qi=∑Q101=334.836 + 378.756 + 203.77 + 129.89 + 27.5=1074.8 Вт Расчеты остальных помещений сводятся в таблицы
Таблица 1
№ пом |
Наим. пом |
tвн,°с |
Характеристика ограждений |
tвн-tн.о, °с |
n |
β |
Qосн, Вт |
Обозначение |
Ориентация |
aхb, м |
F, м2 |
R0, м2·°с/Вт |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
101 |
ЖК |
22 |
НС |
С
|
3.61*3.34- -1.2*1.5 |
10.26
|
2.22
|
63
|
1 |
0.15
|
334.836 |
Ок
|
С |
1.2*1.5 |
1.8 |
0.64 |
1 |
0.15 |
203.77 |
НС
|
З
|
3.60*3.34 |
12.024
|
2.22
|
1 |
0.1
|
378.756 |
Пл |
- |
3.48*3.1 |
10.79 |
3.14 |
44 |
0.6 |
- |
217.9 |
101б
|
КР |
18 |
Пл. |
- |
8.15*1.44 |
11.74 |
3.14 |
40 |
0.6 |
- |
125.375 |
∑Q 1260.1 |
102 |
КХ |
18 |
НС |
С
|
3.24*3.34-1.2*1.5 |
9.02
|
2.22
|
59 |
1 |
0.1 |
263.69 |
Ок |
С
|
1.2*1.5
|
1.8
|
0.64 |
1 |
0.1 |
182.53 |
Пл |
- |
3.24*1.6 |
5.18 |
3.14 |
59 |
0.6 |
- |
155.7 |
102а |
СУ |
25 |
Пл |
- |
2.24*1.64 |
3.67 |
3.14 |
66 |
0.6 |
- |
123.42 |
∑Q 725.34 |
103 |
ЖК |
22 |
НС
|
С
|
3.7*3.34-1.2*1.5 |
10.558
|
2.22
|
63 |
1 |
0.1 |
329.58 |
Ок |
С
|
1.2*1.5
|
1.8
|
0.64 |
63 |
1 |
0.1 |
194.9 |
Пл |
- |
3.7*3.05 |
11.29 |
3.14 |
63 |
0.6 |
- |
362.43 |
103б
|
КР |
18 |
Пл
|
- |
5.3*1.64+ 1.5*0.6 |
9.59 |
3.14 |
59 |
0.6 |
- |
288.3 |
∑Q 1175.21 |
104
|
ЖК |
20 |
НС |
С |
4,04*3.34- 1.2*1.5 |
11,69 |
2,22 |
61 |
1 |
0,1 |
353,3 |
Ок |
С |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0,1 |
188,72 |
|
|
|
Пл |
- |
4,04*3,79 |
15,31 |
3,14 |
61 |
0,6 |
- |
196,30 |
∑Q 738.32 |
105
|
ЖК |
20 |
НС |
С |
3,84*3.34- 1.2*1.5 |
11,03 |
2,22 |
61 |
1 |
0,1 |
333,38 |
Ок |
С |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
61 |
1 |
0,1 |
188,72 |
Пл |
- |
3,84*3,79 |
14,55 |
3,14 |
61 |
0,6 |
- |
186,56 |
∑Q 708.66 |
106 |
ЖК |
20 |
НС |
С |
3,5*3.34- 1.2*1.5 |
9,89 |
2,22 |
61 |
1 |
0,1 |
298,93 |
Ок |
С |
1.2*1.5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0,1 |
188,72 |
Пл |
- |
3,5*3,05 |
10,68 |
3,14 |
0,6 |
- |
207,48 |
106б |
КР |
18 |
Пл |
- |
6,5*1,64+1,4*0,6 |
11,5 |
3,14 |
59 |
0,6 |
- |
129,65 |
∑Q 824.78 |
107
|
КХ |
18 |
НС |
С |
3,04*3.34- 1.2*1.5 |
8,35 |
2,22 |
59 |
1 |
0,1 |
244,11 |
Ок |
С |
1.2*1.5 |
1,8 |
0,64 |
59 |
1 |
0,1 |
182,53 |
Пл |
- |
3,04*1,45 |
4,4 |
3,14 |
59 |
0,6 |
- |
90,94 |
∑Q 517.58 |
108 |
ЖК |
22 |
НС |
С |
3,34*3,7- 1.2*1.5 |
10,56 |
2,22 |
63 |
1 |
0,15 |
344,63 |
Ок |
С |
1.2*1.5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0,15 |
203,77 |
НС |
В |
3,56*3,34 |
11,89 |
2,22 |
1 |
0,1 |
371,16 |
Пл |
- |
3,19*3,05 |
9,73 |
3,14 |
0,6 |
- |
117,32 |
108б |
КР |
18 |
НС |
В |
0,6*3,34 |
2,13 |
2,22 |
59 |
1 |
0,05 |
59,44 |
Пл |
- |
3,19*0,6 |
1,9 |
3,14 |
0,6 |
- |
21,42 |
∑Q 1117.74 |
109а |
СУ |
25 |
Пл |
- |
2,3*1,45 |
3,34 |
3,14 |
66 |
0,6 |
- |
42,12 |
С |
В |
2,3*3,34 |
7,68 |
2,22 |
1 |
0,05 |
239,74 |
109б |
КР |
18 |
Пл |
- |
1,64*1,4 |
2,3 |
3,14 |
59 |
0,6 |
- |
25,93 |
∑Q 307.79 |
110 |
ЖК
|
22 |
НС |
В |
4,96*3,34 |
16,57 |
2,22 |
63 |
1 |
0,05 |
493,74 |
НС |
Ю |
3,34*3,7- 1.2*1.5 |
10,56 |
2,22 |
1 |
0 |
299,68 |
Ок |
Ю |
1.2*1.5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
177,19 |
Пл |
- |
3,19*4,45 |
14,2 |
3,14 |
0,6 |
- |
170,94 |
110б |
КР |
18 |
Пл |
- |
1,64*0,74 |
1,21 |
3,14 |
59 |
0,6 |
0 |
13,64 |
∑Q 1155.68 |
111 |
ЖК |
20 |
НС |
Ю |
3,58*3,34- 1.2*1.5 |
10,16 |
2,22 |
61 |
1 |
0 |
279,17 |
Ок |
Ю |
1.2*1.5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
171,56 |
Пл |
- |
3,58*5,19 |
18,58 |
3,14 |
0,6 |
- |
216,57 |
∑Q 667.3 |
112 |
КХ |
18 |
НС |
Ю |
2,99*3,34- 1,2*1,5 |
8,19 |
2,22 |
59 |
1 |
0 |
217,66 |
Ок |
Ю |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
165,94 |
Пл |
- |
2,6*3,79 |
9,85 |
3,14 |
0,6 |
- |
111,05 |
∑Q 494.65 |
113 |
КХ |
18 |
НС |
Ю |
3,63*3,34 |
12,12 |
2,22 |
59 |
1 |
0 |
322,11 |
Пл |
- |
3,25*2,25 |
7,31 |
3,14 |
0,6 |
- |
82,41 |
113а |
СУ |
25 |
Пл |
- |
4,2*1,54 |
6,47 |
3,14 |
66 |
0,6 |
- |
81,60 |
∑Q 486.12 |
114 |
ЖК |
20 |
НС |
Ю |
2,2*3,34 -1,2*1,5 |
5,55 |
2,22 |
61 |
1 |
0 |
152,5 |
Ок |
Ю |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
171,56 |
Пл |
- |
2,2*3,79 |
8,34 |
3,14 |
0,6 |
- |
97,21 |
∑Q 421.27 |
115 |
КХ |
18 |
НС |
Ю |
2,8*3,34 – 1,2*1,5 |
7,55 |
2,22 |
59 |
1 |
0 |
200,65 |
Ок |
Ю |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
165,94 |
Пл |
- |
2,8*3,79 |
10,61 |
3,14 |
0,6 |
- |
119,62 |
∑Q 486.21 |
116 |
ЖК |
20 |
НС |
Ю |
4,4*3,34 – 1,2*1,5 |
12,9 |
2,22 |
61 |
1 |
0 |
354,46 |
Ок |
Ю |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0 |
171,56 |
Пл |
- |
4,4*5,19 |
22,84 |
3,14 |
0,6 |
- |
266,22 |
∑Q 792.24 |
117 |
ЖК |
22 |
НС |
Ю |
4*3,34 – 1,2*1,5 |
11,56 |
2,22 |
63 |
1 |
0,05 |
344,46 |
Ок |
Ю |
1,2*1,5 |
1,8 |
0,64 |
1 |
0,05 |
186,05 |
НС |
З |
4,6*3,34 |
15,36 |
2,22 |
1 |
0,1 |
479,48 |
Пл |
- |
5*4 |
20 |
3,14 |
0,6 |
- |
240,76 |
117б |
КР |
18 |
Пл |
- |
1,8*0,8 |
1,44 |
3,14 |
59 |
0,6 |
- |
16,23 |
∑Q 1266.98 |
118а |
СУ |
25 |
НС |
З |
2,2*3,34 |
7,35 |
2,22 |
66 |
1 |
0,05 |
229,44 |
Пл |
- |
2,2*2 |
4,4 |
3,14 |
0,6 |
- |
55,49 |
∑Q 284.93 |
| Расчет основных потерь теплоты через лестничную клетку
№ Пом..
|
Наименование помещения |
tвн 0С |
Характеристики ограждающих конструкций |
tвн- tно 0С |
n
|
|
Qосн, Вт
|
Ограждение |
Ориен-тация |
Размеры, м |
Площадь F,м2 |
R0
(К*м2)/Bт |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
|
|
НС
|
Ю
|
2*21.38 -1.5*1.5*6
|
29.26 |
2.22
|
59
|
1 |
-
|
777.63 |
|
|
|
Ок
|
Ю |
1.5*1.5 |
2.25 |
0.64 |
59 |
1 |
- |
207.42 |
|
|
|
Ок
|
Ю |
1.5*1.5 |
2.25 |
0.64 |
59 |
1 |
- |
207.42 |
|
|
|
Ок
|
Ю |
1.5*1.5 |
2.25 |
0.64 |
59 |
1 |
- |
207.42 |
|
|
|
Ок
|
Ю |
1.5*1.5 |
2.25 |
0.64 |
59 |
1 |
- |
207.42 |
Лк.А |
лестничная клетка |
16 |
Ок
|
Ю |
1.5*1.5 |
2.25 |
0.64 |
59 |
1 |
- |
207.42 |
|
|
|
Ок
|
Ю |
1.5*1.5 |
2.25 |
0.64 |
59 |
1 |
- |
207.42 |
|
|
|
ДВ
|
Ю |
0.9*2 |
1.8 |
0.43 |
59 |
1 |
- |
167.44 |
|
|
|
Пл
|
- |
2.8*4.36 |
12.208 |
0.127 |
59 |
0.6 |
- |
2307.02 |
|
|
|
Пт
|
- |
2.8*4.36 |
12.208 |
2.2474 |
59 |
0.9 |
- |
195.5 |
2.2. Определение общих потерь теплоты с учетом инфильтрации и теплопоступлений в помещение.
Потери теплоты Q, Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха нужно определять учитывая 2 вида поступлений воздуха в помещение: Потери через неплотности в наружных ограждениях в результате действия теплового и ветрового давления; Qинф1 = 0,24*с*∑G(tвн-tн)k Потери теплоты в результате дисбаланса между величинами воздухообмена по притоку и вытяжки. Qинф2 = 0,24*сLвн*(tвн-tн)k В качестве расчётной принимаем большую из этих величин.с- коэффициент учитывающий еденицы измерения тепловой энергии, равный 1.163Вт G- количество инфильтрирующего воздуха через ограждающие конструкции, определяемое формуле: G=Gн *∑F где Gн- нормативная воздухопроницаемость, Gн=6 кг/м2ч; ∑F- расчетная площадь окон и балконных дверей; вн- плотность внутреннего воздуха, в нашем случае вн=1.2 кг/м3; L — расход удаляемого воздуха, м3/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий — удельный нормативный расход (L=3Fпл); tвн и tн — расчетные температуры воздуха, 0С, соответственно в помещении и наружного воздуха в холодный период года; k — коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами, 0,8 —для окон с двойным остеклением, 1,0 — для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов. Пример расчёта общих потерь для помещения 101: Принимаем температуру внутри комнаты 220С т.к. помещение угловое. вн=1.2 кг/м3; Площадь поверхности пола вычисляем по внутренним стенам помещения: F= 2.8*3.0= 8,4м2 L=3Fпл=3*8,4=25.2м3 tвн-tн=22-(-41)=630С Вычисляем потери по обеим формулам и принимаем большее значение: Qинф1 = 0,24*с*∑G(tвн-tн)k= 0.24*1.163*6*(2.25*2)*(22-(-41))*0.8 =189.91Вт Qинф2 = 0,24*сLвн*(tвн-tн)k=0.24*1.163*25.2*1.2*(22-(-41))*0.8 =425.41Вт В качестве расчётной принимаем Qинф2 Общие потери теплоты помещения определяются по формуле: Qпом=Qосн+Qинф-Qбыт Qбыт=10Fпл= 10*8.4=84Вт Qпом=1260.1+425.41-84=1601.51 Вт Расчеты остальных помещений сводятся в таблице: Таблица 2
№ пом. |
tвн, ˚c |
ρвн, кг/ м3 |
Fпл, м2 |
L, м3 |
tвн-tн.о, °с |
Qинф, Вт |
Qосн, Вт |
Qбыт, Вт |
Qпом, Вт |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
101 |
22 |
1,2 |
9,3 |
27,6 |
64 |
478,44 |
1260,1 |
179,5 |
2177,99 |
102 |
18 |
1,2 |
6,48 |
19,44 |
59 |
307,3 |
725,34 |
64,8 |
967,84 |
103 |
22 |
1,2 |
10,24 |
30,72 |
63 |
518,59 |
1175,21 |
102,4 |
1591,4 |
104 |
20 |
1,2 |
20,3 |
60,9 |
61 |
995,43 |
738,32 |
203 |
1530,75 |
105 |
20 |
1,2 |
18,87 |
56,61 |
61 |
925,31 |
708,66 |
188,7 |
1445,27 |
106 |
20 |
1,2 |
10,24 |
30,72 |
61 |
502,13 |
824,78 |
102,4 |
1224,51 |
107 |
18 |
1,2 |
6,26 |
18,78 |
59 |
296,90 |
517,58 |
62,6 |
751,88 |
108 |
22 |
1,2 |
12,96 |
38,88 |
63 |
656,3 |
1117,74 |
129,6 |
1644,44 |
109 |
25 |
1,2 |
4,41 |
13,23 |
66 |
223,34 |
307,79 |
44,1 |
487,03 |
110 |
22 |
1,2 |
19,44 |
58,32 |
63 |
820,44 |
1155,68 |
194,4 |
1781,72 |
111 |
20 |
1,2 |
23,74 |
71,22 |
61 |
1164,11 |
667,3 |
237,4 |
1594,01 |
112 |
18 |
1,2 |
13,76 |
41,28 |
59 |
625,61 |
494,65 |
137,6 |
982,66 |
113 |
18 |
1,2 |
11,00 |
33,00 |
59 |
521,71 |
486,12 |
111,0 |
896,83 |
114 |
20 |
1,2 |
8,06 |
24,18 |
61 |
395,23 |
421,27 |
80,6 |
735,9 |
115 |
18 |
1,2 |
12,30 |
36,90 |
59 |
583,37 |
486,21 |
123 |
946,58 |
116 |
20 |
1,2 |
27,04 |
81,12 |
61 |
1325,93 |
792,24 |
270,4 |
1847,77 |
117 |
22 |
1,2 |
19,43 |
58,30 |
63 |
984,17 |
1266,98 |
583 |
1668,15 |
118 |
25 |
1,2 |
4,41 |
13,23 |
69 |
244,61 |
284,93 |
44,1 |
485,44 |
201 |
22 |
1,2 |
9,3 |
27,6 |
64 |
478,44 |
835,61 |
930 |
384,05 |
202 |
18 |
1,2 |
6,48 |
19,44 |
59 |
307,3 |
414,07 |
648 |
73,37 |
203 |
22 |
1,2 |
10,24 |
30,72 |
63 |
518,59 |
485,21 |
102,4 |
901,4 |
204 |
20 |
1,2 |
20,3 |
60,9 |
61 |
995,43 |
500,64 |
203 |
1293,07 |
205 |
20 |
1,2 |
18,87 |
56,61 |
61 |
925,31 |
482,51 |
188,7 |
1289,24 |
206 |
20 |
1,2 |
10,24 |
30,72 |
61 |
502,13 |
451,68 |
102,4 |
851,41 |
207 |
18 |
1,2 |
6,26 |
18,78 |
59 |
296,90 |
396,52 |
62,6 |
630,82 |
208 |
22 |
1,2 |
12,96 |
38,88 |
63 |
656,3 |
890,9 |
129,6 |
1417,6 |
209 |
25 |
1,2 |
4,41 |
13,23 |
66 |
223,34 |
215,39 |
44,1 |
394,63 |
210 |
22 |
1,2 |
19,44 |
58,32 |
63 |
820,44 |
884,49 |
194,4 |
1510,53 |
211 |
20 |
1,2 |
23,74 |
71,22 |
61 |
1164,11 |
418,21 |
237,4 |
1444,72 |
212 |
18 |
1,2 |
13,76 |
41,28 |
59 |
625,61 |
356,49 |
137,6 |
844,5 |
213 |
25 |
1,2 |
11,00 |
33,00 |
59 |
521,71 |
289,42 |
111,0 |
700,13 |
214 |
20 |
1,2 |
8,06 |
24,18 |
61 |
395,23 |
303,45 |
80,6 |
618,08 |
215 |
18 |
1,2 |
12,30 |
36,90 |
59 |
583,37 |
341,35 |
123 |
801,72 |
216 |
20 |
1,2 |
27,04 |
81,12 |
61 |
1325,93 |
484,8 |
270,4 |
1540,33 |
217 |
22 |
1,2 |
19,43 |
58,30 |
63 |
984,17 |
920,76 |
583 |
1321,93 |
218 |
25 |
1,2 |
9,3 |
13,23 |
69 |
244,61 |
206,03 |
44,1 |
406,54 |
701 |
22 |
1,2 |
6,48 |
27,6 |
64 |
478,44 |
1246,22 |
179,5 |
1545,16 |
702 |
18 |
1,2 |
10,24 |
19,44 |
59 |
307,3 |
696,99 |
64,8 |
939,49 |
703 |
22 |
1,2 |
20,3 |
30,72 |
63 |
518,59 |
1143,31 |
102,4 |
1559,5 |
704 |
20 |
1,2 |
18,87 |
60,9 |
61 |
995,43 |
701,78 |
203 |
1494,21 |
705 |
20 |
1,2 |
10,24 |
56,61 |
61 |
925,31 |
673,6 |
188,7 |
1410,21 |
706 |
20 |
1,2 |
6,26 |
30,72 |
61 |
502,13 |
793,04 |
102,4 |
1192,77 |
707 |
18 |
1,2 |
12,96 |
18,78 |
59 |
296,90 |
490,97 |
62,6 |
725,27 |
708 |
22 |
1,2 |
4,41 |
38,88 |
63 |
656,3 |
836,06 |
129,6 |
1362,76 |
709 |
25 |
1,2 |
19,44 |
13,23 |
66 |
223,34 |
286,25 |
44,1 |
465,49 |
710 |
22 |
1,2 |
23,74 |
58,32 |
63 |
820,44 |
1079,29 |
194,4 |
1705,33 |
711 |
20 |
1,2 |
13,76 |
71,22 |
61 |
1164,11 |
637,6 |
237,4 |
1564,31 |
712 |
18 |
1,2 |
11,00 |
41,28 |
59 |
625,61 |
494,65 |
137,6 |
982,66 |
713 |
25 |
1,2 |
8,06 |
33,00 |
59 |
521,71 |
457,29 |
111,0 |
868 |
714 |
20 |
1,2 |
12,30 |
24,18 |
61 |
395,23 |
403,07 |
80,6 |
717,7 |
715 |
18 |
1,2 |
27,04 |
36,90 |
59 |
583,37 |
463,94 |
123 |
924,31 |
716 |
20 |
1,2 |
19,43 |
81,12 |
61 |
1325,93 |
756,52 |
270,4 |
1812,05 |
717 |
22 |
1,2 |
4,41 |
58,30 |
63 |
984,17 |
1188,27 |
583 |
1589,44 |
718 |
25 |
1,2 |
9,3 |
13,23 |
69 |
244,61 |
264,26 |
44,1 |
464,77 |
ЛК |
18 |
1,2 |
12,99 |
38,97 |
64 |
511,67 |
4692,11 |
179,5 |
5024,28 |
2.3. Удельная отопительная характеристика здания.
Удельная отопительная характеристика используется для оценки теплотехнических показателей принятого конструктивно планировочного решения здания, а также для ориентировочного расчета необходимого количества теплоты для отопления здания.
Qор- расчетные потери теплоты здания; Qор = ∑Qпол = 128648,59 Вт Vн- объем здания по наружному обмеру; Vн= 21,38*294=4381,04 м3 a- поправочный коэффициент учитывающий зависимость отопительной характеристики здания от расчетной температуры наружного воздуха tн и для жилых зданий определяется по формуле:
3. Конструирование системы отопления.
При разработке системы отопления руководствуемся требованиями третьей главы СНиП II.04.05 – 91* “Отопление вентиляция и кондиционирование”. Тепловой пункт размещают в подвале центральной части зданий. В данном курсовом проекте разрабатывается однотрубная проточно-регулирующую систему водяного отопления с нижней тупиковой разводкой магистралей и П-образным стояком. Магистральные трубопроводы системы отопления прокладываются в подвале на кронштейнах вдоль наружных стен здания. Для обеспечения выпуска воздуха и спуска воды уклоны магистральных трубопроводов горячей и обратной воды должны быть не менее 0,002. Уклон магистралей обычно направлен в сторону теплового пункта. Система отопления обычно состоит из нескольких отдельных ответвлений, подключённых к общей распределительной магистрали, что позволяет производить регулировку теплоотдачи разных частей системы и отключать их при необходимости ремонтных работ. Удаление воздуха в системе с нижней разводкой магистралей осуществляется через краны, устанавливаемые на отопительных приборах верхних этажей. В нижних точках разводящих трубопроводов и на стояке устанавливаются устройства для спуска воды. Присоединение системы отопления к тепловой сети осуществляется через элеватор. В жилых зданиях применяются чугунные и стальные радиаторы, конвекторы и, при обосновании, отопительные панели. В данном курсовом проекте рекомендуется применять чугунные радиаторы. Отопительные приборы размещают в нишах под окнами, если это невозможно - у наружных или внутренних стен. В угловых помещениях приборы размещают вдоль обеих наружных стен, в лестничных клетках отопительные приборы устанавливаются под лестничным маршем первого этажа, их присоединяют к отдельным стоякам системы отопления. П-образные стояки системы отопления имеют подъемный и опускной участки. Подъемный участок прокладывают по помещениям с меньшими тепловыми нагрузками. Отопление ванных комнат осуществляется полотенце- сушителем, которое присоединяется с циркуляционным стояком системы горячего водоснабжения. На подводках к накопительным приборам для регулирования теплоотдачи устанавливают регулирующую арматуру. 4. Гидравлический расчет системы отопления.
Гидравлический расчёт трубопроводов системы отопления выполняется по методу характеристик сопротивления с постоянными перепадами температур воды в стояках. Для гидравлического расчёта из всей системы отопления выбираем наиболее нагруженную ветвь. Её чертёж со всеми необходимыми данными представлен на расчётной схеме в масштабе 1:100. В связи с тем, что для проектируемой системы отопления не задан определённый располагаемый перепад давлений, гидравлический расчёт начинаем с последнего по ходу горячей воды стояка 1. Общая методика расчёта методом характеристик сопротивления: Определяем тепловые нагрузки всех стояков в системе отопления как сумму общих потерь теплоты отопительных приборов:
Для остальных стояков расчёт производится аналогичным образом:
Определяем расходы воды по стоякам:
tг- расчетная температура горячей воды в начале подающей магистрали системы отопления, °С; tо- расчетная температура горячей воды на обратной магистрали системы отопления, °С; β1- поправочный коэффициент, учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь, принимаемых к установке отопительных приборов, в нашем случае β1=1.02; β2- поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные потери теплоты, вызванные размещением отопительных приборов у наружных стен, для нашего случая β2=1.04; Значения tг и tо принимаем из задания равными соответственно 95 и 70°С.
Действительные потери давления в стояке рассчитывают по формуле:
- характеристика сопротивления стояка; В зависимости от принятого диаметра участка магистрали определяем его характеристику сопротивления:
А- удельное динамическое давление в трубопроводе; L- длина участка трубопровода; d- диаметр трубопровода; - коэффициент трения;
- сумма коэффициентов всех сопротивлений на участке; Потери давления на участке магистрали определяются по формуле:
Располагаемый перепад давлений для второго стояка равен сумме потерь давления в стояке 1, в подающей и обратной магистрали:
По известным значениям располагаемого перепада давления
и расхода теплоносителя для второго стояка
находим требуемую характеристику сопротивления для данного стояка. Задаемся диаметром второго стояка и определяем его действительную характеристику сопротивления. Она должна быть близка к требуемой характеристике сопротивления:
По расходу воды и полученному значению действительной характеристики сопротивления второго стояка находим действительные потери давления во втором стояке. Невязка давлений располагаемого и действительного не должна превышать 15%:
Общее гидравлическое сопротивление системы отопления высчитывается по формуле:
Расчет стояка 1
Руководствуясь данными табл. 1, принимаем диаметры стояка 1 и радиаторных узлов равными 20 мм.
Таблица 1 Данные для предварительного выбора однотрубных стояков водяного отопления
Условный диаметр стояка dу, мм |
Температурный перепад Δt, ˚с |
Средние значения величин на стояке |
Расходов воды Gст, кг/ч |
Скоростей воды υст, м/с |
Тепловых нагрузок Qст, ккал/ч |
15 |
95-70=25 |
210-270 |
0,3-0,4 |
5250-6750 |
100-70=30 |
|
|
6300-8100 |
105-70=35 |
|
|
7350-9450 |
20 |
95-70=25 |
450-550 |
0,35-0,42 |
11250-13750 |
100-70=30 |
|
|
13500-16500 |
105-70=35 |
|
|
15750-19250 |
25 |
95-70=25 |
800-1000 |
0,4-0,49 |
20000-25000 |
100-70=30 |
|
|
24000-30000 |
105-70=35 |
|
|
28000-35000 |
Определение полной характеристики сопротивления стояка 1 как суммы характеристик сопротивления: а) 7 вертикальных этажестояков проточно-регулируемых систем d = 20 мм:
кгс/м2 /(кг/ч)2 б) радиаторных узлов верхнего этажа:
кгс/м2 /(кг/ч)2 в) прямых участков труб стояка d=20 мм общей длиной l =7,5+12+0,8=20,3м:
кгс/м2 /(кг/ч)2 г) местных сопротивлений: вентиля на подающей магистрали с коэффициентом ξ=10 пробкового крана на обратной магистрали с ξ=2 отводов (4 шт.), гнутых под углом 90°, с ξ=1·4=4 отступов от стояка к магистрали (2 шт.) с ξ=0,5·2=1 тройников на проход горячей магистрали при Gпр/Gсб = 565,6/1052,7 = 0,53 с ξ=0,5 тройников на проход обратной магистрали при Gпр/Gсб = 0,53 с ξ=3 Общая сумма составляет ∑ξ=20,5.
кгс/м2 /(кг/ч)2 Таким образом, полная характеристика сопротивления стояка 1:
кгс/м2 /(кг/ч)2 Действительные потери давления в стояке 1:
Расчет Ст2.
= 1896 кгс/м2 G=487,1 кг/ч
Ориентировочный расчёт показывает, что сконструировать стояк 2 из труб одного диаметра так, чтобы его характеристика сопротивления соответствовала требуемой, нельзя. Поэтому конструируем стояк из следующих частей: подъёмного участка с радиаторным узлом верхнего этажа диаметром 20мм. опускной части с радиаторным узлом верхнего этажа диаметром 15мм. Подъемная часть(d=20мм): S1=6*3.15*10-4=18,9*10-4 кгс/м2 радиаторный узел верхнего этажа с d=20мм: S12=1*1.46*10-4 =1.46*10-4 кгс/м2 Опускная часть(d=15мм): S2=6*13.38*10-4=80,29*10-4 кгс/м2 радиаторный узел верхнего этажа с d=15мм: S22=1*5.03*10-4 =5.03*10-4 кгс/м2 Прямые участки труб с d=15мм и d=20 мм: S3= 0.8*2.89*10-4 +0.8*0.59*10-4 +0.49*2.89*10-4 =8,45*10-4 кгс/м2 Местные сопротивления: для подъемной части(d=20мм): Вентиль на подающей магистрали =10 Отвод гнутый под углом 900 (1): =1-для d=20мм Отступ от стояка к магистрали(1шт) =0.5 Внезапное сужение =0.5; по формуле
, для труб с с d=20мм A=0.325*10-4 кгс/м2, находим:
Для опускной части(d=15мм): Пробковый кран на обратной магистрали =3.5 Отвод гнутый под углом 900 (1): =1.5-для d=15мм Отступ от стояка к магистрали(1шт) =0.5; по формуле
, для труб c d=15мм A=1.08*10-4 кгс/м2 , находим
Полная характеристика сопротивления Ст2 Sст2 =(18,9+1.46+80,29+5.03+8,4+3.9+5.94) *10-4= 123,92*10-4 кгс/м2 Расчет действительной потери давления для Ст2:
=∑S*G2
=123,92*10-4*487,12 =2940 кгс/м2 Невязка давлений
Расчет участка 2-3. Принимаем диаметр участка d=25 мм G= 1052,7 кг/ч
Расчет характеристики сопротивления на участке 2-3: А=0,125 *10-4 кгс/м2
Расчет потери давления для участка 2-3:
=∑S*G2
Расчет участка 2’-3’. Принимаем диаметр участка d=25 мм. G= 1052,7 кг/ч Расчет характеристики сопротивления на участке 2’-3’:
Расчет потери давлений для участка 2’-3’
Расчет Ст3.
Gст3=387,1 кг/ч Перепад давлений (располагаемый) для Ст3: Рст3= 1896 +103,3+111,6= 2110,9 кгс/м2
Ориентировочный расчёт показывает, что сконструировать стояк 3 из труб одного диаметра так, чтобы его характеристика сопротивления соответствовала требуемой, нельзя. Поэтому конструируем стояк из следующих частей: подъёмного участка с радиаторным узлом верхнего этажа диаметром 20мм. опускной части с радиаторным узлом верхнего этажа диаметром 15мм. Подъемная часть(d=20мм): S1=6*3.15*10-4=18,9*10-4 кгс/м2 радиаторный узел верхнего этажа с d=20мм: S12=1*1.46*10-4 =1.46*10-4 кгс/м2 Опускная часть(d=15мм): S2=6*13.38*10-4=80,28*10-4 кгс/м2 радиаторный узел с d=15мм: S22=1*5.03*10-4 =5.03*10-4 кгс/м2 Прямые участки труб с d=15мм и d=20 мм: S3= 0.8*2.89*10-4 +0.8*0.59*10-4 +0.79*2.89*10-4 =5.06*10-4 кгс/м2 Местные сопротивления: Для подъемной части(d=20мм): Вентиль на подающей магистрали =10 Отвод гнутый под углом 900 (1): =1-для d=20мм Отступ от стояка к магистрали(1шт) =0.5 Внезапное сужение =0.5; по формуле
, для труб с с d=20мм A=0.325*10-4 кгс/м2, находим
Для опускной части(d=15мм): Пробковый кран на обратной магистрали =3.5 Отвод гнутый под углом 900 (1): =1.5-для d=15мм Отступ от стояка к магистрали(1шт) =0.5; по формуле
, для труб c d=15мм A=1.08*10-4 кгс/м2 , находим
Полная характеристика сопротивления Ст3 Sст3 =(18,9+1.46+80,28+5.03+5.06+3.9+5.94) *10-4= 120,57*10-4 кгс/м2 Расчет действительной потери давления для Ст3:
=∑S*G2
=120,57*10-4*387,12= 1806.6 кгс/м2 Невязка давлений
Расчет участка 3-4. Принимаем диаметр участка d=32 мм. G= 1439,8 кг/ч Расчет характеристики сопротивления на участке 3-4: А=0.04 *10-4 кгс/м2
Расчет потери давления для участка 3-4:
=∑S*G2
Расчет участка 3’-4’. Принимаем диаметр участка d=25 мм. G= 1439,8 кг/ч d=32мм Расчет характеристики сопротивления на участке 3’-4’:
Расчет потери давлений для участка 3’-4’
Расчет участка 4-5. Принимаем диаметр участка d=40 мм. G= 1859,5 кг/ч Расчет характеристики сопротивления на участке 4-5: А=0.0235 *10-4 кгс/м2
Тройник на проход с поворотом =1.5 Вентиль =8
Расчет потери давления для участка 4-5:
=∑S*G2
Расчет участка 4’-5’. Принимаем диаметр участка d=40 мм. G= 1859,5 кг/ч Расчет характеристики сопротивления на участке 4’-5’: Тройник на проход с поворотом =1.5 Вентиль =8
Расчет потери давлений для участка 4’-5’
=∑S*G2
Расчет участка 5-6. Принимаем диаметр участка d=50 мм. G= 2339,5 кг/ч Расчет характеристики сопротивления на участке 5-6: А=0.0084 *10-4 кгс/м2
Тройник на проход с поворотом =1.5 Вентиль =7
Расчет потери давления для участка 5-6:
=∑S*G2
Расчет участка 5’-6’. Принимаем диаметр участка d=50 мм. G= 2339,5 кг/ч Расчет характеристики сопротивления на участке 5’-6’: Тройник на проход с поворотом =1.5 Вентиль =7
Расчет потери давлений для участка 5’-6
Гидравлический расчёт однотрубной системы с нижней разводкой при тупиковой схеме сети с постоянными перепадами температуры воды в стояках. 5. Расчет отопительных приборов.
Для поддержания в отапливаемом помещении расчетной температуры воздуха необходимо, чтобы количество теплоты, отдаваемой отопительными приборами и трубопроводами, равнялось тепловым потерям. По заданию вид отопительных приборов - чугунные секционные радиаторы типа МС-140. Пример расчёта отопительных приборов: Радиатор находится в 102-м помещении Т.к в помещении два радиатора, то для одного радиатора принимаем Qпом =1517,51/2=757,75 Вт tвн=18 0С tвх=95 0С tвых=70 0С Температура на выходе из прибора: tвых=tвх-Qпом*β1 *β2/(cαGст) где tвх - температура входа воды в этаже-стояк, °С . Qпом - тепловая нагрузка помещения, в состав которого входит рассчитываемый отопительный прибор, Вт; Gст - расход воды по стояку; с - теплоёмкость воды, равная 1.163Вт; - коэффициент затекания, при установке кранов КРТ = 1,0.
0С Средний температурный напор
Коэффициент теплопередачи отопительного прибора
, где
- коэффициент, учитывающий направление движения воды в приборе, при схеме движения теплоносителя ”снизу- вверх” для чугунных радиаторов определяется по формуле
, в остальных случаях
=1;
n,p,с- экспериментальные числовые показатели; b- коэффициент учета атмосферного давления, для чугунных секционных радиаторов про р=760 мм. рт. ст. b=1.0; kном- номинальный коэффициент теплопередачи, для отопительных приборов вида МС-140 kном=10.36 Вт/ч*м2*С
Теплоотдача трубопроводов:
, где Lв , Lг – общие длины соответственно вертикальных и горизонтальных трубы, м; qв , qг - теплоотдача 1 м соответственно вертикальных и горизонтальных труб, Вт/м, определяемая по прил.8(стр.302) учебного пособия “Тепловой режим зданий’; Теплоотдача прибора в отапливаемое помещение: , где β- коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи трубопроводов, в помещении при открытой прокладке труб β=0.9 Поверхность нагрева отопительного прибора: Расчетное число секций: , где β3- коэффициент, учитывающий количество секций в приборе, для отопительных приборов вида МС-90 определяется по формуле: , где β4- коэффициент, учитывающий способ установки отопительного прибора, при открытой установке β4=1.0 Получившееся число округляют до целого с учётом того ,что если оно превышает целое на 25% то число секций радиатора округляется в большую сторону. =5 Заключение
В результате выполнения данного курсового проекта я приобрел навыки самостоятельного решения задач, связанных с проектированием систем центрального отопления зданий, а именно с теплотехническим расчетом наружных ограждений, определением тепловых потерь здания, конструированием систем отопления, гидравлическим расчетом системы отопления и расчетом отопительных приборов. Список литературы Методические указания к выполнению курсового проекта «Пример гидравлического расчёта однотрубных вертикальных систем центрального отопления», №6918 Методические указания к выполнению курсового проекта «Гидравлический расчет однотрубных вертикальных систем центрального отопления», №6918 Ерёмкин А.И., Королёва Т.И. Учебное пособие «Тепловой режим зданий» Издательство ABC,2003.368с. СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника» СНиП 2.04.05-91* « Отопление вентиляция и кондиционирование СНиП 2.01.01-82 « Строительная климатология и геофизика » СНиП 2.08.01-85* « Жилые здания » |