Содержание

1. Исходные данные для проектирования

2. Сравнение и выбор варианта конструктивного решения

2.1 Исходные данные

2.2 Решение задачи

3. Архитектурно-строительная часть

3.1 Генеральный план участка

3.2 Объемно-планировочные решения

3.3 Конструктивные решения

3.4 Внутренние сети водопровода и канализации

3.5 Отопление и вентиляция

3.5.1 Отопление

3.5.2 Вентиляция

3.6 Электроосвещение

3.7 Защита строительных конструкций от коррозии и гниения

3.8 Противопожарные мероприятия

3.9 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций

4. Расчетно-конструктивная часть

4.1 Расчет фундаментов существующего здания и пристроенного лестнично-лифтового узла

4.1.1 Проверочный расчет фундамента существующего здания

4.1.2 Расчет монолитного фундамента пристроенного лестнично-лифтового узла

4.2 Расчет металлического ригеля каркаса

4.3 Расчет металлической колонны каркаса

4.4 Антисейсмические мероприятия

5. Технологическая часть

5.1 Объем ремонтно-строительных работ

5.2 Разработка технологической карты на монтаж каркасно-обшивных перегородок системы "Кнауф"

5.2.1 Общие сведения

5.2.2 Описание технологии и организации возведения перегородок

5.2.3 Рекомендации по транспортированию и хранению материалов

5.2.4 Основные положения по технике безопасности при монтаже

5.2.5 Составление калькуляции трудовых затрат и расчет состава комплексной бригады

5.2.6 Расчет потребности в материальных ресурсах

6. Сметная стоимость строительства

7. Организация строительного производства

7.1 Описание принятых методов организации строительства

7.1.1 Подготовительный период

7.1.2 Работы основного периода

7.2 Составление таблицы исходных данных для сетевого графика

7.3 Расчет и оптимизация сетевого графика

7.4 Материально-технические и трудовые ресурсы строительства

7.5 Организация строительной площадки

7.5.1 Расчет численности персонала строительства

7.5.2 Определение состава и площадей временных зданий

7.5.3 Расчет площади складских помещений

7.6 Расчет потребности в воде для нужд строительства и определение диаметра труб временного водопровода

7.7 Расчет потребности в электроэнергии, выбор трансформаторов и определение сечения проводов временных электросетей

7.8 Расчет потребности в сжатом воздухе

7.9 Технико-экономические показатели проекта

8. Безопасность жизнедеятельности на производстве

8.1 Обеспечение безопасных условий труда при выполнении каменных работ

8.1.1 Организация работ

8.1.2 Организация рабочих мест

8.1.3 Порядок производства работ

9. Защита населения и территории в чрезвычайных ситуациях

9.1 Проведение эвакуационных мероприятий при пожаре

9.1.1 Общие положения

9.1.2 Эвакуационные и аварийные выходы

10. Противопожарные мероприятия

11. Охрана окружающей среды

Заключение

Литература

Введение

В основных направлениях экономического и социального развития России указывается на необходимость выполнения на всех уровнях хозяйствования системы мероприятий, направленной на более полное использование всех видов ресурсов - труда, энергии, сырья и материалов, оборудования и производственных мощностей, сокращение различных потерь и отходов, ликвидацию непроизводительных расходов.

Современные жилые и общественные здания представляют собой сложный комплекс инженерных систем и сооружений. Для их эксплуатации необходимо знать основные закономерности износа, старения и разрушения материала элементов зданий, устройство и работу электро-, газо- и теплотехнических систем, а так же организационные мероприятия, обеспечивающие своевременный ремонт зданий, осмотры, наладочно-регулировочные работы и устранение возникающих неисправностей и отказов.

Правильное техническое обслуживание и планово-предупредительные ремонты обеспечивают нормативный срок службы зданий. При организации технической эксплуатации необходимо знать причины, вызывающие как нормальный, так и преждевременный износ и старение материала конструкций и оборудования зданий, а также математические закономерности этих явлений.

Особое внимание следует обращать на сроки проведения и качество капитального и текущего ремонтов, так как от них зависит качество технической эксплуатации зданий.

1. Исходные данные для проектирования

Дипломный проект на тему: "Реконструкция пансионата отдыха в Лазаревском районе г. Сочи" выполнен на основании задания на дипломное проектирование.

Район строительства характеризуется следующими условиями:

1 Климатический район - 4Б.

2 Нормативное значение снеговой нагрузки - 50 кгс/см2.

3 Нормативное значение ветрового давления - 48 кгс/см2.

4 Нормативная глубина промерзания - 0,3м.

5 Сейсмичность площадки строительства - 8 баллов.

6 Категория грунтов по сейсмическим свойствам - 2.

7 Коэффициент надежности по назначению здания - γн=0,95

Согласно инженерно-строительным изысканиям, выполненных ЗАО

" Сочиагропромпроект " в основании фундаментов залегает залегает зеленовато-серый мергель, слоистый, крепкий, в кровле трещиноватый, Y=21кН/м3, Е=35МПа, Rс=20кг/см2, Rо=4,0кг/см2.

Подземные воды на период изысканий не встречены. Возможно на глубинах 0,5-1,0м образование верховодки.

капитальный текущий ремонт здание

2. Сравнение и выбор варианта конструктивного решения

2.1 Исходные данные

Существующее здание спального корпуса пятиэтажное кирпичное с поперечными и внутренними продольными несущими стенами. Размеры существующего здания в осях 38,6 и 13,1 м. Высота этажа 2,8 м. Перекрытие надстраиваемого этажа по металлическому каркасу может быть решено в двух вариантах:

1. Монолитное безбалочное перекрытие;

2. Перекрытие из мелкоразмерных ж. б. плит БПРУ по металлическим балкам двутаврового сечения

Из предложенный двух вариантов конструктивных решений требуется выбрать экономически более целесообразный вариант.

2.2 Решение задачи

Определяем объемы работ, расходы строительных материалов, трудоемкости и сметные себестоимости конструктивных решений предложенных вариантов. Результаты расчетов сведены в таблицу 2.1

Дальнейшие расчеты выполняем в табличной форме (см. таблицы 2.2-2.6).

Таблица 2.6 - Технико-экономические показатели вариантов конструктивных решений

За основу принимается 1-й вариант - монолитное перекрытие, себестоимость, приведенные затраты и трудоемкость которого ниже. Монолитное перекрытие удобней в изготовлении, так как не требует специальных приспособлений для подъема двутавровых балок.

3. Архитектурно-строительная часть

3.1 Генеральный план участка

Участок пансионата отдыха расположен в Лазаревском районе г. Сочи, в устьевой части узкой, с крутыми склонами, долины реки Куапсе (Мамедова щель). Границами территории являются: с юго-запада - берег моря и линия железной дороги, с северо-запада, северо-востока и юго-востока - ул. Победы (автомагистраль Новороссийск-Адлер).

Спальный корпус №1 расположен правом берегу р. Куапсе. С юго-запада расположена столовая, ранее реконструируемая, с северо-запада - склон горы, ограниченный подпорной стеной, с востока от участка генеральным планом запроектирована рекреация приемного отделения, с запада - проектируемый лечебный корпус.

Вдоль корпуса проходят асфальтированные проезды, которые соединяются, в соответствии с транспортной схемой, обслуживающей правобережную зону дома отдыха, со спальными корпусами №1, №2 и лечебным отделением военного дома отдыха.

С двух длинных сторон спального корпуса расположена подпорная стена. Участок озеленен, поэтому реконструкция имела цель не затрагивать ценные зеленые насаждения.

В основу объемно-планировочного решения реконструкции и строительства военного дома отдыха "Янтарь" положено зонирование территории, с учетом существующих зданий и сооружений, сложившихся зон и транспортных связей, а также особенностей окружающего ландшафта.

Проект вертикальной планировки организует отвод атмосферных вод от здания путем создания уклонов на зеленую зону в пониженные места. В целом существующее решение водоотведения не меняется, только уточняются уклоны и добавляются подпорные стены: стена вдоль подъезда в самой высокой части склона имеет перекрытый железобетонный лоток, другая расположена параллельно первой в зеленой зоне - эта запроектирована для укрепления крутого склона. Вдоль нее также запроектирован водоотводный лоток. Вода, дойдя по этим двум лоткам, попадает в лоток, параллельный лестнице. В дальнейшем вода уходит водоотводным сооружениям. Водоотводные лотки вдоль существующих стен расширяются. Существующие покрытия демонтируются и восстанавливаются в соответствии с заданными размерами и конструкциями. Озеленение дополняется цветниками и газонами в зонах свободных от насаждений по месту.

Технико-экономические показатели по генеральному плану, экспликацию зданий и сооружений, ситуационный план и условные обозначение см. лист 6 графической части.

3.2 Объемно-планировочные решения

Здание пансионата - пятиэтажное, коридорного типа с двустронней ориентацией номеров. Объемно-планировочные решения реконструируемого здания выполнены из разумной достаточности для комфортного отдыха военнослужащих и их семей. Все номера оборудованы санитарными узлами и летними помещениями (лоджиями).

К существующему зданию спального корпуса №1 пристраивается семиэтажный лестнично-лифтовой узел. Вновь пристраиваемый объем объединен с надстраиваемой над реконструируемым спальным корпусом мансардой в единый комплекс.

На первом этаже спального корпуса №1 предусмотрены буфетная на 20 мест и клубные помещения для отдыхающих, а именно: библиотека, зал на два стола для игры в бильярд, актовый зал на 70 мест, технические помещения.

На втором этаже спального корпуса предусмотрены помещения медицинского персонала, детские игровые с комнатой воспитателя, комната сестры-хозяйки, бельевая, кладовая грязного белья, шесть 2-комнатных 3-местных номеров.

На третьем этаже предусмотрены шесть 2-комнатных 3-местных номеров и шесть номеров - люкс.

На четвертом, пятом и мансардном этаже предусмотрены 2-комнатные 3-местные номера; общее количество - 36.

Все спальные номера, обеспеченные уровнем комфорта, соответствующем современным требованиям и санитарным правилам.

Изменения планировочной структуры типового этажа достигнуты за счет изменения конфигурации существующих лоджий и исключения санитарных блоков в торцах здания. Надстраиваемая мансарда позволяет не снижать общей вместимости спального корпуса.

Устройство шатровой кровли надежнее защищает здание от атмосферных осадков и придает ему выразительный образ, читаемый с автотрассы.

Вертикальные связи в проектируемом здании обеспечены двумя лестничными клетками (ремонтируемой и вновь проектируемой) и двумя грузопассажирскими лифтами (на 1000кг и 400кг). Двери лифтов оборудуются противопожарными дверями.

В наружной отделке доминирующими элементами являются сочетания цветов алюминиевых витражей по всему фасаду и металлического профилированного настила с полимерным покрытием. Стены красятся фактурными фасадными красками по штукатурке. Цоколь облицовывается плитами базальта.

Во внутренней отделке применены современные материалы, соответствующие уровню, проектируемых спальных номеров и помещений общего пользования и позволяющие длительную и надежную эксплуатацию спального корпуса. Применение подвесных потолков технологично в условиях реконструкции: повышен эстетический уровень, достигается удобство в прокладке инженерных коммуникаций.

Для защиты от биоразрушения существующие стены, пораженные грибком, перед оштукатуриванием обрабатываются раствором полифлюида по технологии фирмы АLРА.

Спальный корпус №1 обеспечен инженерными коммуникациями: электроснабжение, водопровод, канализация, отопление, вентиляция, связь, пожарная сигнализация, телевидение.

3.3 Конструктивные решения

Конструктивные решения определены карточкой основных технических решений, предварительно согласованной заказчиком и генподрядной строительной организации. В соответствии с объемно-планировочным заданием архитектурного сектора, в проекте приняты следующие конструктивные решения:

надстраиваемый 6-й этаж решен по каркасной схеме (для уменьшения статических нагрузок на фундаменты);

перекрытие по металлическому каркасу 6-го этажа выполняется из монолитного железобетона толщиной 160мм;

несущие конструкции стропильной кровли выполнены из горячекатаных швеллеров.

Фундаменты существующего здания заглублены в скальную породу (мергель) с пределом прочности 20 кг/см2, поэтому увеличение нагрузок на 10-15% существенно не повлияет на состояние основных несущих элементов здания.

Пристроенный 7-этажный лестнично-лифтовой узел, решен в монолитном железобетонном каркасе и монолитными железобетонными перекрытиями, лестницей и шахтой лифта.

Стеновые заполнения выполняются из мелкоразмерных пенобетонных блоков Y=900-1000кг/мЗ.

Фундаменты пристройки заглублены в коренные породы и мергели, и решены в виде монолитных железобетонных перекрестных лент.

Кровля скатная, со стропилами и другими несущими элементами, выполненными из металлопроката.

Все конструктивные решения, принятые в проекте соответствуют нормам проектирования и обеспечивают надежную защиту от агрессивного воздействия окружающей среды.

3.4 Внутренние сети водопровода и канализации

Внутренняя сеть холодного водоснабжения принята объединенной хозяйственно-питьвой-противопожарной.

Горячее водоснабжение принято от котельной.

Сети холодного и горячего водоснабжения монтируются из стальных легких оцинкованных труб диаметром от 15 до 50 мм по ГОСТ 3262-75*. Трубы покрываются масляной краской. Магистральные сети и стояки сетей горячего и циркуляционного трубопроводов изолируются тепловой изоляцией.

Для учета расхода воды в здании спального корпуса предусматривается водопроводный узел с обводной линией и установкой водомера маркиВСКМ-32.

В здании спального корпуса проектируется бытовая канализация для отвода стоков от санитарных приборов и душевых. Сети канализации прокладываются под полом и монтируются из канализационных труб диаметром 50 и 100 мм по ГОСТ 6942-890.

3.5 Отопление и вентиляция

3.5.1 Отопление

Система отопления здания запроектирована однотрубная с нижней разводкой магистральных трубопроводов под полом 1-го этажа и П-образными стояками.

Нагревательные приборы - чугунные радиаторы МС-140-108. Воздух из систем отопления удаляются через краны Маевского, установленными в верхних приборах. Температура регулируется кранами двойной регулировки КДРП-20. Теплоноситель в системе отопления - вода с параметрами 95-70˚С

3.5.2 Вентиляция

Вентиляция помещений Вытяжка предусмотрена через кирпичные каналы в стенах через воздуховоды в реконструируемой части спального корпуса. Воздуховоды выполняются из стали тонколистовой оцинкованной толщиной 0,5 мм по ГОСТ 19904-90. Приток воздуха - неорганизованный через окна и двери. В комнатах чистки и глажения одежды вытяжка запроектирована вентилятором ВК-8УХЛЧ типа "Самал", установленном в окне. принята приточно-вытяжная, естественная.

3.6 Электроосвещение

Предусматривается три вида освещения - рабочее, аварийное и эвакуационное на напряжение 220В переменного тока. Учет потребляемой электроэнергии осуществляется трехфазными счетчиками, установленными на вводно-распределительном устройстве. Величины освещенности в помещениях приняты в соответствии со СниП 23.05 - 95 "Естественное и искусственное освещение".

Питание сети рабочего и дежурного освещения предусматривается от вводно-распределительного щита. Питающие сети электроосвещения выполняются проводом марки АПВ в полиэтиленовых трубах. Групповая сеть рабочего и дежурного освещения выполняется проводом ПУНП в каналах, швах, пустотах перекрытий и по стенам под штукатуркой.

Управление рабочим освещением производится выключателями, установленными по месту. Управление аварийным освещением - со щитка аварийного освещения. Все металлические нетоковедущие части электрооборудования, осветительной арматуры и технологического оборудования присоединить к нулевому защитному проводнику.

3.7 Защита строительных конструкций от коррозии и гниения

Учитывая агрессивные воздействия внешней среды запроектированы мероприятия обеспечивающие защиту конструкций от коррозии и гниения.

Защиту от коррозии поверхностей стальных, алюминиевых и деревянных конструкций производить лакокрасочными покрытиями в соответствии со СниП2.03.11-85 "Защита строительных конструкций от коррозии" таблица 20, 21 приложения 8, 9, 11 и таблица 29, 30 приложения 24, 15.

Защиту стальных закладных деталей в железобетонных конструкциях и соединительных элементов производить путем обетонирования этих деталей. Для обетонирования принять бетон той же плотности, что и бетон конструкций. Закладные детали, которые невозможно обетонировать, защитить цинковым покрытием.

Защиту поверхностей бетонных и железобетонных конструкций предусматривать в зависимости от степени агрессивности в соответствии с таблицей 13 СниП2.03.11-85.

3.8 Противопожарные мероприятия

Противопожарная защита здания принята на основании СниП 2.01.02-85, СниП 2.09.02-85, СНиП 2.09.03-85.

Проезды для пожарных машин к зданию предусмотрены с двух продольных сторон. Эвакуация людей из здания предусмотрена через две лестничные клетки. Помещения спального корпуса оборудованы автоматической пожарной сигнализацией.

3.9 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций

Данный расчет предназначен для обеспечения основного требования - рационального использования энергетических ресурсов путем выбора соответствующего уровня теплозащиты здания с учетом эффективности систем теплоснабжения и обеспечения микроклимата, рассматривая здание и системы его обеспечения как единое целое.

Выбор теплозащитных свойств здания следует осуществлять по одному из двух альтернативных подходов:

потребительскому, когда теплозащитные свойства определяются по нормативному (требуемому) значению удельного энергопотребления здания в целом или отдельных замкнутых объемов;

предписывающему, когда нормативные требования предъявляются к отдельным элементам теплозащиты здания.

Для расчета применяем предписывающий подход (поэлементные требования к ограждающим конструкциям).

Для теплотехнического расчета определяем требуемые климатические параметры, объемно-планировочные параметры здания, теплотехнические и теплоэнергетические показатели здания.

Расчетные условия

1. Расчетная температура внутреннего воздуха tint = 20 ºС.

2. Расчетная температура наружного воздуха text = - 3 ºС.

(температура наиболее холодной пятидневки)

3. Продолжительность отопительного периода Zht = 72 cут.

4. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период textav = 6,4 ºС.

5. Градусосутки отопительного периода D_d = 979 ºCcут.

Конструктивное решение - каркасное, с блочными наружными стенами.

Объемно-планировочные параметры здания

Определяем общую площадь A_e ^sum наружных ограждающих конструкций здания (в том числе стен, окон, входных дверей, покрытия, перекрытия 1-го этажа (пола по грунту)):

общая площадь наружных стен (с учетом оконных и дверных проемов) определяются как произведение периметра наружных стен по внутренней поверхности на высоту здания, измеряемую от поверхности пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа;

суммарная площадь окон А_F определяется по размерам проемов в свету;

площадь непрозрачной части наружных стен A_w определяется как разность общей площади наружных стен и площади окон;

площадь горизонтальных наружных ограждений (покрытия Ac чердачного и цокольного перекрытия A_f ) определяется как площадь этажа здания в пределах внутренней поверхности стен.

Общая площадь наружных стен, включая окна и двери, равна (периметр по внутреннему обмеру, умноженному на высоту):

А_w+F+ed = P_st * H_h = (40,4+58,64+112,4) х2,8+ (10,1+16,1+14,66) х2,56=696,63м²,

Площадь наружных стен (за минусом площади окон и входных дверей):

A_w = 696,63-173,25-9,45=513,93 м²,

где 173,25 м² - площадь окон;

9,45 м² - площадь входных двереи в здание.

Площадь покрытия и площадь пола равны:

A_c = A_г = 177,26м²,

Площадь наружных ограждающих конструкций:

A_e ^sum = A_{w +F+ed} + A_c + A_r = 696,63+177,26+177,26=1051,15 м²,

Отапливаемая площадь здания A_h . Отапливаемую площадь следует определять как площадь этажей, измеряемую в пределах внутренних поверхностей наружных стен, включая площадь занимаемую перегородками и внутренними стенами. Площадь лестничных клеток и лифтовых шахт, включается в площадь этажа. В отапливаемую площадь не включать площадь технических этажей, неотапливаемого подполья, а также чердака.

Площадь отапливаемых помещений (общая площадь) A_h :

A_h = 770,13 м²;

Полезная площадь (общественного здания) A_l:

A_l = 705,13 м²;

Отапливаемый объем V_h здания определяется как произведение площади этажа на внутреннюю высоту, измеряемую от пола первого этажа до поверхности потолка последнего этажа.

Для определения объема воздуха, заполняющего здание, отапливаемый объем умножается на коэффициент 0,85.

Отапливаемый объем здания:

V_h = A_st х H_h = 202,5х2,8+178,265х2,8+154,03х2,8+129,785х2,8+105,545х2,56 =2131 м³.

Коэффициент остекленности здания:

Р = A_F / А_w+F+ed = 173,25/696,63=0,249

где: A_F - площадь окон, А_w+F+ed - площадь стен, включающая площадь стен, площадь окон, балконов, входные двери в здание.

Показатель компактности здания:

K_e ^des = A_e ^sum / V_h = 1051,15/2131 = 0,49

где: A_e ^sum - общая площадь наружных ограждающих конструкций, включающая площадь стен, площадь пола первого этажа, площадь совмещенного покрытия; V_h - отапливаемый объем здания.

Энергетические показатели

. Согласно СНиП II-3-79* приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений R₀ ^r , м²°С /Вт, должно приниматься не ниже требуемых значений R₀ ^req , которые устанавливаются по табл.1б СНиП II-3-79* в зависимости от градусосуток отопительного периода. Для D_d = 979°С cут требуемое сопротивление теплопередаче равно для:

стен R_w ^req = 1,87 (м²°С) /Вт,

окон и балконных дверей R_f ^req = 0,334 (м²°С) /Вт,

входных дверей R_ed ^req = 1,2 (м²°С) /Вт,

совмещенное покрытие R_c ^req = 2,67 (м²°С) /Вт,

пол первого этажа R_f = 2,24 (м²°С) /Вт.

Определимся конструкциями и рассчитаем толщины утеплителей наружных ограждений по принятым сопротивлениям теплопередачи. Схема конструкции стены приведена на рис.1.

Рисунок 1 - Схема наружной стены

Характеристики материалов:

1. Штукатурка - известково-песчаный раствор:

плотность γ = 1600 кг/м³,

коэффициент теплопроводности

λ = 0,7 Вт/ (м°С).

2. Пенобетоные блоки

плотность γ = 900 кг/м³,

коэффициент теплопроводности

λ= 0,7 Вт/ (м°С).

3. Утеплитель - пенополистирол:

плотность γ = 40 кг/м³,

коэффициент теплопроводности λ = 0,041 Вт/ (м С º).

По табл.1б СНиП II-379* для градусосуток D_d = 979°С cут. имеем R₀ ^треб = 1,87 (м²°С) /Вт, откуда получаем:

R₀ = R_в + R₁ + R₂ + R₃ + R_н > R₀ ^треб ;

1/8,7+0,02/0,70+0, 20/0,70+0,08/0,041+1/23=2,43,

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче совмещенного покрытия R₀ ^треб =2,67 м²°С /Вт определим толщину утеплителя в многослойной конструкции покрытия, термическое сопротивление пароизоляции и рулонного ковра отнесены в запас. Схема покрытия приведена на рис.2.

Рисунок 2 - Схема совмещенного покрытия.

Условия эксплуатации А

1. Железобетонная монолитная плита:

плотность γ = 2500 кг/м³,

коэффициент теплопроводности

λ= 1,92 Вт/ (м ºС).

2.2 слоя изола:

плотность γ=1400 кг/м3;

теплопроводность λ=0,27 Вт / м°С.

3. Утеплитель - пенополистирол

плотность γ = 40 кг/м³,

коэффициент теплопроводности

λ = 0,041 Вт/ (м°С).

R0 = Rв + R₁ + R₂ + R₃ + Rн.

1/8,7+0,16/1,92+0,005/0,27+0,1/0,041+1/23=2,70

Для обеспечения требуемого по градусосуткам сопротивления теплопередаче R₀ ^треб = 2,24 (м²°С) /Вт перекрытия над неотапливаемым техническим подпольем без световых проемов в стенах выше уровня земли, определимся конструкцией перекрытия и рассчитаем толщину утеплителя.

Условия эксплуатации А

1. Паркет - хвоя:

плотность γ=500 кг/м3;

теплопроводность λ=0,18 Вт / м°С.

2. Цементно-песчаный раствор:

плотность γ = 1800 кг/м³,

коэффициент теплопроводности

λ = 0,76 Вт/ (м ºС).

3. Утеплитель - пенополистирол:

плотность γ = 40 кг/м³,

коэффициент теплопроводности λ= 0,041 Вт/ (м ºС).

4. Железобетонная плита:

плотность γ = 2500 кг/м³,

коэффициент теплопроводности λ = 1,92 Вт/ (м ºС).

R0 = Rв + R₁ + R₂ + R₃ + R₄ + Rн.

1/8,7+0,02/0,18+0,03/0,76+0,09/0,041+0,16/1,92+1/23=2,59

Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания:

K_m ^tr =β (A_w / R_w ^r + A_F / R_F ^r + A_ed / R_ed ^r + nхA_c / R_c ^r + nхA_f / R_f ^r ) / A_e ^sum ,

(Вт/ (м² ºС)).

где: β - коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери, связанные с поступлением холодного воздуха черз входы в здание:

для жилых зданий β =1,13;

для прочих зданий β =1,1.

A_w , A_F , A_ed , A_c , A_f - площадь соответственно стен, заполнений светопроемов (окон, фонарей), наружных дверей и ворот, покрытий (чердачных перекрытий), цокольных перекрытий;

R_w ^r , R_F ^r , R_ed ^r , R_c ^r , R_f ^r - приведенное сопротивление теплопередаче соответственно стен, заполнений светопроемов, наружных дверей и ворот, покрытий (чердачных перекрытий, цокольных перекрытий, (м² ºС) /Вт, полов по грунту, исходя из разделения их на зоны);

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху (табл.3* СНиП II-3-79*);

A_e ^sum - общая площадь наружных ограждающих конструкций, включая покрытие (перекрытие) верхнего этажа и перекрытие пола нижнего отапливаемого помещения, м².

K_m ^tr = [1,13х (453513.93/2.43+173.25/0.4+9.45/1.2+1х177,26/2,7+0,6х177,26/2,59)]

/1051,15=0,80 (Вт/ (м² ºС)).

Воздухопроницаемость наружных ограждений принимается по

табл.12* СНиП II-3-79*. Согласно этой таблице воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия 1-го этажа Gmw = Gmc = Gmf = 0,5 кг/ (м²хч), окон в пластмассовых переплетах и балконных дверей GmF = 5 кг/ (м²хч).

Требуемая краткость воздухообмена жилого здания n_a , 1/ч, согласно СниП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м³/ч удаляемого воздуха на 1м² полезной площади; определяется по формуле:

n_a = 3*A_l / (β_v *V_h ), (1/ч).

где: A_l - полезная площадь, м²;

β_v - коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0,85;

V_h - отапливаемый объем здания, м³.

n_a = 3х705,13/ (0,85х2131) =1,16 (1/ч).

Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

K_m ^inf = 0,28*c*n_a *β_v *V_h * γ_a ^ht *k/ A_e ^sum, (Вт/ (м² ºС)).

где: с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/ (кг ºС);

n_a - средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период (для жилых зданий 3м³/ч, для других зданий согласно СНиП 2.08.01 и СниП 2.08.02);

β_v - коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций, при отсутствии данных принять 0,85;

V_{h -} отапливаемый объем здания;

γ_a ^ht =353/ (273+ t_ext ^av) =353/ (273+6.4) =1,263

где: t_ext ^av - средняя температура наружного воздухаза отопительный период (таблица 3.1 СНКК 23-302-2000 или СНиП 2.01.01.82 - Строительная климатология и геофизика);

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,8 - для окон и балконных дверей с двумя раздельными переплетами;

A_e ^{sum -} общая площадь наружных ограждающих конструкций.

K_m ^inf = 0,28*1*1,16*0,85*2131*1,263*0,8/1051,15=0,566 (Вт/ (м² ºС)).

Общий коэффициент теплопередачи здания, Вт/ (м² ºС), определяемый по формуле:

K_m = K_m ^tr + K_m ^inf , (Вт/ (м² ºС)).

где: K_m ^tr - приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи;

K_m ^{inf -} приведенный инфильтрационный коэффициент теплопередачи здания.

K_m = 0,80+0, 566=1,366 (Вт/ (м² ºС)).

Теплоэнергетические показатели

Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период, МДж:

Q_h = 0.0864хK_m хD_d х A_e ^sum , (МДж)

где: K_{m -} общий коэффициент теплопередачи;

D_d - количество градусосуток отопительного периода определяется по таблице 3.3 (СНКК 23-302-2000) или по формуле 1а СНиП II-3-79*;

A_e ^sum - общая площадь наружных ограждающих конструкций.

Q_h = 0,0864х1,366х979х1051,15=121454 (МДж)

Удельные бытовые тепловыделения q^int , Вт/м², следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро - и газопотребления здания, но не менее 10 Вт/м².

Принимаем 10 Вт/м².

Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q^int = 0,0864хq^int хZ_ht хA_L

где: q^int - величина бытовых тепловыделений на 1м² полезной площади (площади жилых помещений), но не менее 10Вт/м²;

Z^ht - средняя продолжительность отопительного периода, принимаемая по таблице 3.3 (СНКК 23-302-2000) или СНиП 2.01.01.82 - Строительная климатология и геофизика;

A_L - для общественных зданий - полезная площадь здания, м².

Q^int = 0,0864х10х72х705,13=43865 (МДж).

Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период, МДж:

Q_s = τ_F х k_F * (A_F1 I₁ + A_F2 I₂ +A_F3 I₃ + A_F4 I₄ ) + τ_scy хk_scy хA_scy хI_hor, (МДж).

где: τ_F , τ_{scy -} коэффициенты, учитывающие затенение светового проема, соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаемые по проектным данным, а при их отсутствии по таблице 3.8 (СНКК 23-302-2000);

k_F , k_scy - коэффициенты относительного проникания солнечной радиации, соответственно для светопропускающих заполнителей окон и зенитных фонарей, принимаемые по паспортным данным, при отсутствии данных следует принимать по таблице 3.8 (СНКК 23-302-2000);

A_F1 , A_F2 , A_F3 , A_F4 - площадь светопроемов фасадов здания, соответственно ориентированных по четырем направлениям, м²;

A_scy - площадь светопроемов зенитных фонарей, м²;

I₁ , I₂ , I₃ , I₄ - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности, соответственно ориентированные по четырем фасадам здания, МДж/м², принимается по таблице 3.4 (СНКК 23-302-2000) или по СНиП 2.01.01.82.

Q_s = 0,75х0,8х (42,75х220+87,75х220+42,75х546) =31230,9 (МДж).

Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле:

Q_h ^y = [Q_{h - (} Q^int + Q_s ) *Y] *β_h , (МДж).

где: Q_h - общие теплопотери здания через наружные ограждающие конструкции;

Q^int - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода;

Q_s - теплопоступления через окна от солнечной радиации в течение отопительного периода;

Y - коэффициент, учитывающий способность ограждающих конструкций помещений зданий аккумулировать и отдавать тепло, рекомендуемое значение 0,8;

β_h - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления (дополнительные потери через зарадиаторные участки ограждений, теплопотери трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения). Для протяженных зданий β_h =1,13, для зданий башенного типа β_h =1,11.

Q_h ^y = [121454- (43865+31230,9) *0,8] *1,11=68128,8 (МДж).

Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h ^des , кДж/ (м² ºС сут):

q_h ^des = 1000* Q_h ^y /A_h *D_d, кДж/ (м² ºС сут)

где: Q_h ^y - потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж;

A_h - отапливаемая площадь здания, м²;

D_d - количество градусосуток отопительного периода.

q_h ^des = 1000*68128,8 / (770,13 *979) =90,36 кДж/ (м² ºС сут).

что меньше на 4,88% требуемого (95 кДж/ (м² ºС сут)).

Следовательно, запроектированное здание соответствует требованиям настоящих норм СНКК 23-302-2000.

4. Расчетно-конструктивная часть

4.1 Расчет фундаментов существующего здания и пристроенного лестнично-лифтового узла

4.1.1 Проверочный расчет фундамента существующего здания

Сбор нагрузок на фундамент приведен в таблице 4.1.

Таблица 4.1 - Сбор нагрузок на фундамент

С учетом коэффициента надежности по назначению здания γ_n = 0,95, нагрузка на 1 м ² фундамента составит

q=132,47∙10³ ∙0,95 = 125,85 кПа

Грузовую площадь фундамента А_гр =6м² . Вертикальная нагрузка на фундамент от стен и перекрытия равна

N= q∙А_гр.,

где q - нагрузка на 1 м² фундамента, q=125,85 кПа,

А_{гр. -} грузовая площадь, А_гр. = 6 м² .

N= 125,85∙6= 855,1 кН

Размер стороны подошвы фундамента определим по формуле:

А = ΣN_II / (R₀ - γ_ф d) = 851,1/ (1000-20∙1,7) =0,88м

где ΣN_{II -} . - сумма нагрузок на фундамент

R_o =1000 кПа - расчётное сопротивление грунта основания;

g_m =20 кН/м³ - усреднённый объёмный вес материала фундамента и грунта на его ступенях;

d-глубина заложения фундамента

Полученное значение ширины подошвы меньше ширины существующей подошвы (1 м), поэтому усиление фундамента не требуется

4.1.2 Расчет монолитного фундамента пристроенного лестнично-лифтового узла

Расчет фундамента выполнен на программе "STARKESВерсия 2.2".

Max Ms=675.111 kNm (Elem N 4199), Min Ms=-325.352 kNm (Elem N 4199)

Max Qt=648.087 kN (Elem N 4199), Min Qt=-631.985 kN (Elem N 4199)

Расчет железобетонных сечений по СНиП 2.03.01-84

Проект yant23

Элемент N 4198 (ригель)

Тип сечения - прямоугольник

ширина b = 195 см

высота h = 60 см

Расстояние от верхней арматуры

до верхней грани сечения hв = 4 см

Расстояние от нижней арматуры

до нижней грани сечения hн = 8 см

Расстояние от арматуры

до боковой грани сечения hб = 5.5 см

Схема армирования - 1

Вид бетона - тяжелый

Класс бетона B15

Коэффициент условий работы бетона Gb2 = 0.9

Коэффициент условий работы бетона Mkrb = 1

Арматура класса A III

Коэффициент условий работы стали Gs2 = 1

Коэффициент условий работы стали Mkrs = 1

Признак подбора арматуры 4

(0, 3 - выбирается максимальное значение;

1, 2, 4 - оптимизация для всех РСУ)

Тип унификации 0

Сечение N 1

Расчетные сочетания усилий

п - полные

д - длительные

* - с учетом сейсмических воздействий

Теоретическая площадь арматуры

Теоретическая поперечная арматура

Интенсивность поперечной арматуры Asw = 27.59 cм2/м

Дополнительная арматура от учета кручения

Площадь арматуры с учетом кручения

Поперечная арматура с учетом кручения 27.6 см2/м

Поперечная арматура у грани сечения 0.0 см2/м

Примечание. Расчет на кручение проводится без учета продольной силы

Сечение N 2

Расчетные сочетания усилий

п - полные

д - длительные

* - с учетом сейсмических воздействий

Теоретическая площадь арматуры

Теоретическая поперечная арматура

Интенсивность поперечной арматуры Asw = 0.00 cм2/м

Дополнительная арматура от учета кручения

Площадь арматуры с учетом кручения

Поперечная арматура с учетом кручения 0.0 см2/м

Поперечная арматура у грани сечения 0.0 см2/м

Примечание. Расчет на кручение проводится без учета продольной силы

Сечение N 3

Расчетные сочетания усилий

п - полные

д - длительные

* - с учетом сейсмических воздействий

Теоретическая площадь арматуры

Теоретическая поперечная арматура

Интенсивность поперечной арматуры Asw = 27.59 cм2/м

Дополнительная арматура от учета кручения

Площадь арматуры с учетом кручения

Поперечная арматура с учетом кручения 27.6 см2/м

Поперечная арматура у грани сечения 0.0 см2/м

Примечание. Расчет на кручение проводится без учета продольной силы

Элемент N 4199 (ригель)

Тип сечения - прямоугольник

ширина b = 195 см

высота h = 60 см

Расстояние от верхней арматуры

до верхней грани сечения hв = 4 см

Расстояние от нижней арматуры

до нижней грани сечения hн = 8 см

Расстояние от арматуры

до боковой грани сечения hб = 5.5 см

Схема армирования - 1

Вид бетона - тяжелый

Класс бетона B15

Коэффициент условий работы бетона Gb2 = 0.9

Коэффициент условий работы бетона Mkrb = 1

Арматура класса A III

Коэффициент условий работы стали Gs2 = 1

Коэффициент условий работы стали Mkrs = 1

Признак подбора арматуры 4

(0, 3 - выбирается максимальное значение;

1, 2, 4 - оптимизация для всех РСУ)

Тип унификации 0

Сечение N 1

Расчетные сочетания усилий

п - полные

д - длительные

· с учетом сейсмических воздейств

Теоретическая площадь арматуры

Теоретическая поперечная арматура

Интенсивность поперечной арматуры Asw = 57.13 cм2/м

Дополнительная арматура от учета кручения

Площадь арматуры с учетом кручения

Поперечная арматура с учетом кручения 57.1 см2/м

Поперечная арматура у грани сечения 0.0 см2/м

Примечание. Расчет на кручение проводится без учета продольной силы

Сечение N 2

Расчетные сочетания усилий

п - полные

д - длительные

* - с учетом сейсмических воздействий

Теоретическая площадь арматуры

Теоретическая поперечная арматура

Интенсивность поперечной арматуры Asw = 0.00 cм2/м

Дополнительная арматура от учета кручения

Площадь арматуры с учетом кручения

Поперечная арматура с учетом кручения 0.0 см2/м

Поперечная арматура у грани сечения 0.0 см2/м

Примечание. Расчет на кручение проводится без учета продольной силы

Сечение N 3

Расчетные сочетания усилий

п - полные

д - длительные

* - с учетом сейсмических воздействий

Теоретическая площадь арматуры

Теоретическая поперечная арматура

Интенсивность поперечной арматуры Asw = 58.84 cм2/м

Дополнительная арматура от учета кручения

Площадь арматуры с учетом кручения

Поперечная арматура с учетом кручения 58.8 см2/м

Поперечная арматура у грани сечения 0.0 см2/м

Примечание. Расчет на кручение проводится без учета продольной силы

Элемент N 4200 (ригель)

Тип сечения - прямоугольник

ширина b = 195 см

высота h = 60 см

Расстояние от верхней арматуры

до верхней грани сечения hв = 4 см

Расстояние от нижней арматуры

до нижней грани сечения hн = 8 см

Расстояние от арматуры

до боковой грани сечения hб = 5.5 см

Схема армирования - 1

Вид бетона - тяжелый

Класс бетона B15

Коэффициент условий работы бетона Gb2 = 0.9

Коэффициент условий работы бетона Mkrb = 1

Арматура класса A III

Коэффициент условий работы стали Gs2 = 1

Коэффициент условий работы стали Mkrs = 1

Признак подбора арматуры 4

(0, 3 - выбирается максимальное значение;

1, 2, 4 - оптимизация для всех РСУ)

Тип унификации 0

Сечение N 1

Расчетные сочетания усилий

п - полные

д - длительные

* - с учетом сейсмических воздействий

Теоретическая площадь арматуры

Теоретическая поперечная арматура

Интенсивность поперечной арматуры Asw = 57.13 cм2/м

Дополнительная арматура от учета кручения

Площадь арматуры с учетом кручения

Поперечная арматура с учетом кручения 57.1 см2/м

Поперечная арматура у грани сечения 0.0 см2/м

Примечание. Расчет на кручение проводится без учета продольной силы

Сечение N 2

Расчетные сочетания усилий

п - полные

д - длительные

* - с учетом сейсмических воздействий

Теоретическая площадь арматуры

Теоретическая поперечная арматура

Интенсивность поперечной арматуры Asw = 0.00 cм2/м

Дополнительная арматура от учета кручения

Площадь арматуры с учетом кручения

Поперечная арматура с учетом кручения 0.0 см2/м

Поперечная арматура у грани сечения 0.0 см2/м

Примечание. Расчет на кручение проводится без учета продольной силы

Сечение N 3

Расчетные сочетания усилий

п - полные

д - длительные

* - с учетом сейсмических воздействий

Теоретическая площадь арматуры

Теоретическая поперечная арматура

Интенсивность поперечной арматуры Asw = 58.84 cм2/м

Дополнительная арматура от учета кручения

Площадь арматуры с учетом кручения

Поперечная арматура с учетом кручения 58.8 см2/м

Поперечная арматура у грани сечения 0.0 см2/м

Примечание. Расчет на кручение проводится без учета продольной силы

Элемент N 4201 (ригель)

Тип сечения - прямоугольник

ширина b = 195 см

высота h = 60 см

Расстояние от верхней арматуры

до верхней грани сечения hв = 4 см

Расстояние от нижней арматуры

до нижней грани сечения hн = 8 см

Расстояние от арматуры

до боковой грани сечения hб = 5.5 см

Схема армирования - 1

Вид бетона - тяжелый

Класс бетона B15

Коэффициент условий работы бетона Gb2 = 0.9

Коэффициент условий работы бетона Mkrb = 1

Арматура класса A III

Коэффициент условий работы стали Gs2 = 1

Коэффициент условий работы стали Mkrs = 1

Признак подбора арматуры 4

(0, 3 - выбирается максимальное значение;

1, 2, 4 - оптимизация для всех РСУ)

Тип унификации 0

Сечение N 1

Расчетные сочетания усилий

п - полные

д - длительные

* - с учетом сейсмических воздействий

Теоретическая площадь арматуры

Теоретическая поперечная арматура

Интенсивность поперечной арматуры Asw = 27.59 cм2/м

Дополнительная арматура от учета кручения

Площадь арматуры с учетом кручения

Поперечная арматура с учетом кручения 27.6 см2/м

Поперечная арматура у грани сечения 0.0 см2/м

Примечание. Расчет на кручение проводится без учета продольной силы

Сечение N 2

Расчетные сочетания усилий