1.1 Характеристика потребителей электроэнергии и определение категории электроснабжения
6
1.2 Конструктивное исполнение подстанций
8
1.3 Выбор схемы электроснабжения и величины питающего напряжения
9
1.4 Выбор числа и мощности трансформаторов на подстанции
13
2 Расчетная часть
15
2.1 Расчет электрических нагрузок
16
2.2 Расчет величины питающего напряжения
18
2.3 Расчет мощности трансформаторов подстанции
26
2.4 Проверка выбранных питающих линий
30
2.5 Расчет токов короткого замыкания
36
2.6 Выбор и проверка оборудования РУ-6 (10) кВ
38
2.7 Расчет релейной защиты
46
Заключение
54
Литература
56
ВВЕДЕНИЕ
Системой электроснабжения (СЭС) называется совокупность устройств для производства, передачи и распределения электроэнергии. СЭС промышленных предприятий снабжают электроэнергией установки промышленных предприятий, к которым относятся электродвигатели, электропечи, осветительные устройства. Задача электроснабжения промышленных предприятий возникла одновременно с широким внедрением электропривода в качестве движущей силы различных машин и механизмов, строительством электростанций. Передача электроэнергии на большое расстояние к центрам потребления осуществляется линиями электропередачи высокого напряжения. В настоящее время большинство потребителей получает электроэнергию от энергосистем. По мере развития электропотребления эти системы усложняются. В них включаются сети высокого напряжения, распределительные сети, а в ряде случаев и сети промышленных ТЭЦ. Возникает необходимость внедрять автоматизацию СЭС промышленных предприятий и производственных процессов, осуществлять в широких масштабах диспетчеризацию процессов производства с применением телесигнализации и телеуправления и вести активную работу по экономии электроэнергии.
Переход на автоматизированную систему управления может быть успешным только в наличии средств автоматики и квалифицированных инженеров в области автоматизированного электроснабжения. Важной особенностью СЭС является возможность создания запасов основного используемого продукта электроэнергии. Вся получаемая электроэнергия немедленно потребляется. При непредвиденных колебаниях нагрузки необходимо точная и немедленная реакция системы управления, компенсирующая возникший дефицит. СЭС крупного предприятия свойственно наличия глубоких внутренних связей, не позволяющих расчленять системный комплексный подход, учитывающий взаимовлияние факторов и учет их динамичности. Под влиянием разнообразных возмущений происходит непрерывное изменение состояние системы. [5]
Задачей курсового проекта является правильный и обоснованный выбор:
- схемы электроснабжение предприятия,
- питающего напряжения,
- электрическое оборудования на главной понизительной подстанции (ГПП),
Целью настоящего курсового проекта является всесторонняя проверка полученных знаний в процессе обучения знаний и умения грамотно применять их при принятии решений во время выполнения настоящего курсового проекта.
1 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
1.1 Характеристика потребителей электроэнергии и определение категории электроприёмников
Приёмником электроэнергии (электроприёмником) является электрическая часть технологической установки или механизма, получающая электороэнергию из сети и расходующая её на выполнение технологических процессов.
Электроприёмники промышленных предприятий классифицируются по следующим признакам: напряжению, роду тока, его частоте, единичной мощности, надёжности электроснабжения, режиму работы, технологическому назначению, производственным связям, территориальному размещению.
По напряжению электроприёмники разделяются на две группы: до 1000 В и свыше 1000 В
По роду тока электроприёмники подразделяются на приёмники переменного тока промышленной частоты (50 Гц), постоянного тока и переменного тока частотой, отличной от 50 Гц (повышенной или пониженной).
Единичные мощности отдельных электроприёмников и электропотребителей различны - от десятых долей киловатта до нескольких десятков мегаватт. Суммарная установленная мощность электроприёмников также различна. По этому признаку все предприятия принято подразделять на небольшие (мелкие) - с установленной мощностью до 5 МВт; средние - от 5 до 75 МВт; крупные - от 75 до 1000 МВт.
По степени надёжности электроснабжения ПУЭ предусматривает три основные категории. Первая категория объединяет такие электроприёмники, перерыв в электроснабжении которых допускается на время автоматического ввода резервного питания. Вторая категория объединяет такие электроприёмники, перерыв в электроснабжении которых допускается на время необходимое для включения резервного питания силами эксплутационного персонала, но не более 1 суток. Третья категория объединяет электроприёмники, которые не подходят под указанные выше характеристики. Приёмники данной категории допускают перерыв в электроснабжении но не более одних суток.
К общепромышленным установкам относятся вентиляторы, насосы, компрессоры, воздуходувки и т. п. В них применяются асинхронные и синхронные двигатели трёхфазного переменного тока частотой 50 Гц. Диапазон их мощностей различен. Данная категория электроприёмников относится как правило к первой группе категории надёжности и на ряде предприятий особенно химической промышленности к «особой» группе той же категории.
На промышленных предприятиях преобладает электропривод производственных механизмов. В зависимости от технологических особенностей механизма используются все виды двигателей переменного и постоянного тока различных мощностей и напряжением до 10 кВ. Как правило электропривод технологических механизмов относится ко второй категории надёжности. Ко второй категории надёжности относятся так же электросварочное оборудование, подъёмно-транспортное оборудование, электрические осветительные установки.
Разделение электроприёмников по категории надёжности зависит от назначения и места работы данного оборудования. К примеру подьёмно-транспортное оборудование может быть отнесено и к первой категории надёжности и ко второй категории надежности. Поэтому при выборе категории надёжности необходимо учитывать и другие факторы.
По заданию курсового проектирования число потребителей первой и второй категории надёжности 53 % от общего числа потребителей. К первой категории надёжности относятся такие электроприёмники перерыв в электроснабжении которых связан с опасностью для жизни людей, нанесение значительного ущерба народному хозяйству, расстройством сложного технологического процесса, повреждением оборудования, массовым браком продукции. Перерыв в электроснабжении приёмников первой категории допускается только на время автоматического ввода резервного питания.
Из приёмников первой категории выделяется «особая» группа, не допускающая перерыва в питании. В случае нарушения технологического режима при кратковременном перерыве в электроснабжении приёмников первой категории эти приёмники обеспечивают бесперебойный останов технологического процесса и предотвращают возможность взрыва, пожара или разрушения технологического оборудования. [6]
1.2 Конструктивное выполнение подстанций
Главной понизительной подстанции (ГПП) предприятия называется трансформаторная подстанция, получающая питание непосредственно от энергосистемы и распределяющая энергию на более низком напряжении по всему поверхностному и подземному комплексу предприятия или его части.
Распределительное устройство (РУ) называется электроустановка, служащая для приёма и распределения электроэнергии и состоящая из коммутационных аппаратов, устройств защита и автоматики, измерительных приборов, сборных и соединительных шин и вспомогательных устройств. РУ могут быть открытыми и закрытыми (ОРУ, ЗРУ) высокого (свыше 1000 В) и низкого напряжения (ВН, НН)
Подстанции (ГПП) 35 - 220 кВ объединяют три конструктивных узла: РУ высшего напряжения, трансформатор и РУ низшего напряжения в соответствии с рисунком 1 и рисунком 2.
Рисунок 1 Схема электропитания 35 кВ.
Силовые трансформаторы устанавливают открыто на фундаментах с направляющими для катков и расположенными вокруг маслоприёмником. Для перекатки трансформаторов к месту установки прокладывают бетонированные дорожки или рельсы. В общем виде ГПП включает в себя ОРУ ВН (в зависимости от использования питающего напряжения), ЗРУ 6 - 10 кВ и ремонтную площадку.
Рисунок 2 Схема электропитания 110 кВ.
Оборудование ОРУ установлено на «стульях», высота которых разрешает обходиться без внутренних ограждений. Вся территория подстанции ограждена. На порталах ОРУ и на здании ЗРУ устанавливаются молниеотводы для защиты оборудования от прямых ударов молнии. ОРУ включает в себя следующие узлы: подводимые линии электропередачи, разъединители, отделители, короткозамыкатели, разрядники и другие элементы первичной аппаратуры.
Оборудование ЗРУ размещается в здании или встраивается в производственный корпус к наружной стене которого примыкает ОРУ. В помещении ЗРУ размещается оборудование необходимое для удовлетворения собственных нужд предприятия.
1.3 Выбор схемы электроснабжения и величины питающего напряжения
Системы электроснабжения разделяются на систему внешнего электроснабжения (воздушные линии от подстанции энергосистемы до главной понизительной станции ГПП или распределительного пункта ЦРП) и систему внутреннего электроснабжения (распределительные линии от ГПП или ЦРП до цеховых трансформаторных подстанций)
Системы электроснабжения может быть выполнена в нескольких вариантах, из которых выбирается оптимальный. При его выборе учитывается:
- степень надежности;
- обеспечение качества электроснабжения;
- удобство эксплуатации;
- возможность применения прогрессивных методов электромонтажных работ.
Основные принципы построение схем объектов:
а). максимальное приближение источников высокого напряжения от 35 до 220 кВ к электроустановкам потребителей с подстанциями глубокого ввода, размещаемыми рядом с энергоемкими производственными корпусами;
б). резервирование питания для отдельных категорий потребителей должно быть заложено в схеме и элементах системы электроснабжения. Для этого линии, трансформаторы и коммутационные устройства должны нести в нормальном режиме постоянную нагрузку, а в послеаварийном режиме, после отключения поврежденных участков, принимать на себя питание оставшихся в работе потребителей с учетом допустимых для этих элементов нагрузок;
в). секционирование шин всех звеньев системы распределения энергии, а также установка на них устройств АВР.
Схемы строятся по уровневому принципу. Обычно применяются два-три уровня. Первым уровнем распределения электроэнергии является сеть между источником питания объекта и подстанции глубокого ввода, если распределение производится при напряжении от 110 до 220 кВ, или между главной понижающей подстанцией и распределительным пунктом - напряжением от 6 до 10 кВ если распределение происходит на напряжении 6-10 кВ. Вторым уровнем распределения электроэнергии является сеть между распределительным пунктом и трансформаторной подстанции.
На небольших и некоторых средних объектах чаще применяются только один уровень распределения электроэнергии - между центром питания от системы и пунктами приема электроэнергии.
При радиальной схеме питающие линии от источника питания к каждому потребителю, распределительному пункту или трансформаторной подстанции выполняют без ответвлений на пути для питании других потребителей.
При магистральной схеме распределения электроэнергии питание нескольких потребителей осуществляется по одной или нескольким линиям, заводимым в распределительные пункты этих потребителей.
В практике эксплуатации предприятия широкое распространение получили следующие схемы распределения электроэнергии, радиальная и магистральная (характерные схемы показаны на рисунке 3 и рисунке 4). У данных схем есть свои преимущества и свои недостатки поэтому предприятия в целом используют комбинированную схему внутреннего электроснабжения, представляющую собой сочетание радиальной и магистральной схем.
Рисунок 3 Характерные радиальные схемы питания в системе внутреннего и внешнего электроснабжения промышленного предприятия.
При проектировании электроснабжения решается ряд основных вопросов, таких, как выбор источника электроснабжения, напряжения и трассы линий электропередачи от источника к промышленной площадке и их конструктивного исполнения, числа, мощности и расположения понизительных подстанций, напряжения и способа выполнения распределительной сети по территории промышленного предприятия и др. Если имеется возможность получения энергии от источника питания при двух и более напряжениях, выбор напряжения следует производить на основе технико-экономического сравнения вариантов. В технико-экономических расчетах (ТЭР) необходимо также учитывать сооружение новых или расширение существующих районных подстанций.
Рисунок 4 Характерная магистральная схема питания в системе внутреннего электроснабжения промышленного предприятия.
Напряжения 6 и 10 кВ на первой ступени распределения электроэнергии (от внешнего источника электроснабжения) применяют лишь для питания промышленных предприятий от собственной ТЭЦ, а также от вблизи расположенной ТЭЦ или понизительной подстанции энергосистемы, т. е. в ограниченных случаях. Значения этих напряжений должны подвергаться технико-экономическому анализу сравнением по приведенным затратам между собой и с более высокими напряжениями, которые используются для связи с энергосистемой (35, 110, 150, 220, 330 кВ) с учетом возможности применения электродвигателей на предприятии напряжением как 6, так и 0,66 и 10 кВ.
Напряжение 20 кВ не нашло широкого применения в энергосистемах и на промышленных предприятиях.
Напряжение 35 кВ имеет лучшие технико-экономические показатели при малых расстояниях или небольших нагрузках. Напряжение 35 кВ экономически целесообразно при передаче мощности до 10—15 тыс. кВт на расстояния 15—20 км или 20—30 тыс. кВт — на 5—10 км;
Если нет дополнительной трансформации на РПС, то практически в любом диапазоне мощностей и расстояний следует отдавать предпочтение напряжению 110 кВ, за исключением больших мощностей и расстояний (сотни тысяч киловатт и десятки километров), когда может выявиться целесообразность применения напряжения 220 кВ. При трансформации на РПС наиболее экономичным также оказывается напряжение 110 кВ.
Произведём выбор рационального напряжения ввода на ГПП предприятия.
Пользуясь номограммами [8, cтр. 106] выбираем рациональное напряжение ввода на ГПП 35/6 и 110/6, Полученное значение 70 кВ питающего напряжения находится между стандартными значениями напряжения 35 кВ и 110 кВ, но ближе к значению 110 кВ.
1.4 Выбор числа и мощности трансформаторов на подстанции
Согласно правил технической эксплуатации электроснабжение предприятия должно производится не менее, чем по двум питающим ЛЭП независимо от величины напряжения. Распределение электроэнергии в электрических сетях производится трёхфазным переменным током частотой 50 Гц номинальные напряжения которого установлены ГОСТ 721-77. Надёжность электроснабжения предприятия достигается за счет установки на подстанции двух трансформаторов, которые как правило, работают раздельно. При этом соблюдается условие, что любой из оставшихся в работе трансформаторов (при аварии с другим) обеспечивает полностью или с некоторыми ограничениями потребную мощность. Обеспечение потребной мощности может осуществляться не только за счет использования номинальной мощности трансформаторов, но и за счет их перегрузочной способности (в целях уменьшения их установленной мощности). Поэтому на подстанциях всех напряжений применяются не более двух трансформаторов по соображениям технической и экономической целесообразности. Резервирование осуществляется при помощи складского и передвижного резерва. Двух трансформаторные цеховые подстанции применяются в тех случаях, когда большинство электроприёмников относится к первой или второй категории, которые не допускают перерыва в питании во время доставки и установки резервного трансформатора со склада.
Номинальной мощностью трансформатора называют мощность, на которую он может быть нагружен непрерывно в течении всего срока службы (примерно 20 лет) при нормальных температурных условиях охлаждающей среды:
- температуре охлаждающей среды равную 20 0
С;
- превышений средней температуры масла над температурой охлаждающей среды для систем охлаждения М и Д 44 0
С и для систем охлаждения ДЦ и Ц 36 0
С;
- превышении температуры наиболее нагретой точки обмотки над средней температурой обмотки 13 0
С;
- отношении потерь К.З. к потерям Х.Х. равном пятикратному;
- при изменении температуры изоляции на 6 0
С от среднего её значения при номинальной нагрузке равного 85 0
С;
- во время переходных процессов в течении суток наибольшая температура верхних слоёв масла не должна превышать 95 0
С и наиболее нагретая точка металла обмотки 140 0
С (при tсреды = 20 0
С);
Так же при неравномерном графике нагрузки допускается перегрузка трансформатора в часы максимума, но не более величины, определяемой по «Кривым кратностей допустимых перегрузок силовых трансформаторов». [3]
2 РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ
Исходные данные:
Максимальная активная мощность предприятия РМАХ– 17 МВт
Коэффициент мощности cosj - 0,92
Годовое число часов использования максимума нагрузки Тм – 4100 час/год
Экономический эквивалент реактивной мощности Кэ - 0,1 кВт/кВАр
Мощность короткого замыкания Sкз-850 МВ ģ А
Длина питающей линии l– 12,5 км
Рисунок 5 График активной и реактивной мощности в % за сутки
2.1 Расчет электрических нагрузок
Расчет ведется в соответствии с источником [6]
Зная Рmax и Qmax и пользуясь указанным графиком построим графики фактической активной и реактивной текущей нагрузки рабочего дня.
Определим полную максимальная мощность предприятия. Smax МВ×А 9,c5]
SМАХ =
PМАХ
, (2,1)
cosj
SМАХ =
17
= 18,48 МВģА
0,92
Построим фактический график активной и реактивной нагрузки, используя следующие формулы для определения активной Р МВт и реактивной Q МВАр мощности. [9,c5]
Р =
Pmax
× Р %
, 2,2)
100
Q =
P • tgj
, (2,3)
tgj =
sinj
,
(2,4)
cosj
tgj =
0,3919
= 0,426
0,92
Рисунок 6. График активной мощности в МВт за сутки
Произведем необходимые вычисления
Р1
=
17
• 100 %
= 17 МВт
Q1 =
17 • 0,426
= 7,242 МВģАр
100
Р2
=
17
• 97 %
= 16,49 МВт
Q2 =
16,49 • 0,426
= 7,025 МВģАр
100
Р3
=
17
• 91 %
= 15,47 МВт
Q3 =
58,5 • 0,426
= 6,59 МВģАр
100
Р4
=
17
• 87 %
= 14,79 МВт
Q4 =
14,79 • 0,426
= 6,3 МВģАр
100
Р5
=
17
• 86 %
= 14,62 МВт
Q5 =
14,62 • 0,426
= 6,23 МВģАр
100
Р6
=
17
• 84 %
= 14,28 МВт
Q6 =
14,28 • 0,426
= 6,08 МВģАр
100
Р7
=
17
• 62 %
= 10,54 МВт
Q7 =
10,54 • 0,426
= 4,49 МВģАр
100
По полученным значениям построим фактический график реактивной мощности. График представлен на рисунке 7
Рисунок 7. График фактической реактивной мощности в МвģАр за сутки
Определим расход активной энергии за. сутки., МВт за сутки по площади графика активной нагрузки, по формуле [9,c5]
РСР
=
Эа сут
(2,5)
Тсут
где: Эа сут – расход активной энергии за сутки, МВт×ч;
Определяем среднюю активную мощность РСР
за сутки. МВт [9,c6]
РСР
=
Эа сут
(2,6)
Тсут
РСР
=
363,12
= 15,13 МВт
24
Коэффициент заполнения графика КСР
; [9,c6]
КСР
=
РСР
(2,7)
РМАХ
где: РСР
- средняя активная мощность за сутки МВт
РМАХ
- максимальная активная мощность предприятия МВт
КСР
=
15,13
= 0,89
17
2.2 Расчет величины питающего напряжения
Произведём выбор рационального напряжения глубокого ввода на ГПП предприятия.
Значение питающего напряжения можно так же определить по формуле:
U = 16 4√P • l
где: Р - максимальная мощность МВт
L - расстояние линии км
U = 16 4√P • l
U = 16 4√17 • 12,5 = 61,09 кВ
Для дальнейших расчетов намечаем два варианта напряжения глубокого ввода 35/6 и 110/6.
Вариант 1 – 35/6 кВ
Вариант 2 – 110/6 кВ
Для каждого варианта в соответствии со схемой ориентировочно выбираем основное оборудование: линия, силовые трансформаторы, выключатели, отделители, короткозамыкатели.
Запишем исходные данные необходимые нам для дальнейших расчетов:
- экономический эквивалент реактивной мощности KЭ = 0,1 кВт/кВАр
- годовое число часов использования максимума нагрузки ТМ
= 4100 ч
- коэффициент мощности cosj = 0,92
- вторичное напряжение на трансформаторе U2 = 6 кВ
- максимальная активная мощность предприятия Р = 17 МВт
- максимальная реактивная мощность предприятия Q = 7,242 МВ×Ар
- мощность короткого замыкания Sкз-850 МВ ģ А
- количество потребителей I-категории - 53 %
Определяем технико-экономические показатели для каждого варианта
Определяем расчетный ток IРАСЧ1 А (при максимальной нагрузке) с питающей линией на 35 кВ, по формуле [9,с.12]
IРАСЧ1 =
SМАХ
(2,8)
Ö3 • UНОМ1
IРАСЧ1 =
18480
= 304,84 А
Ö3 • 35
Определяем расчетный ток IРАСЧ2 А (при максимальной нагрузке) с питающей линией на 110 кВ, по формуле [9,с.12]
IРАСЧ2 =
SМАХ
Ö3 • UНОМ2
IРАСЧ2 =
18480
= 96,99 А
Ö3 • 110
Находим сечение проводов воздушной линии по экономической плотности тока по формуле для первого варианта [9,с.12]
SЭК1 =
IРАСЧ1
(2,9)
2 • JЭК
SЭК1 =
304,84
= 138,5 мм2
2 • 1,1
где JЭК - экономическая плотность тока по [1,таб.1.3.36] находим
JЭК = 1,1 для неизолированных алюминиевых проводов.
Находим сечение проводов воздушной линии по экономической плотности тока по формуле для второго варианта [9,с.12]
SЭК2 =
IРАСЧ2
JЭК
SЭК2 =
96,99
= 44,09 мм2
2 • 1,1
Принимаем линии с проводами. [1,таб.1.3.29]
Для 35 кВ – АС-150/19
Для 110 кВ – АС-50/8
По прайс листу определяем стоимость 1 км линии для 35 кВ руб. (III район по гололеду) на унифицированных типовых железобетонных опорах стоимостью 1 км линии – 29,0 тыс., и для 110 кВ (III район по гололеду) на унифицированных типовых железобетонных опорах стоимостью 1 км линии – 19,0 тыс. руб.
Выбираем для каждого варианта по два силовых трансформаторов по номинальной мощности
Данные расчетов для обоих вариантов для удобства сравнения внесем в таблицу
Таблица 4 Экономические показатели
Вариант
Капитальные затраты
К,
тыс. руб.
Эксплуатационные расходы
Сэ,
тыс. руб.
Потери электроэнергии в год
СП
,
тыс. руб.
Общие затраты
З,
тыс. .руб.
1. Вариант 1 35/6
1358,04
128252,84
128165,67
128456,54
2. Вариант 2 110/6
1227,52
32025,036
31943,266
32209,164
Так как при расчетах применяли два варианта то выбираем вариант с наименьшими капитальными и эксплуатационными затратами. При применении второго варианта капитальные затраты меньше, чем при первом варианты и эксплуатационные расходы также при втором варианте меньше, чем при первом варианте и значит можно остановится на втором варианте. Для проверки правильности принятого решения произведем расчет срока окупаемости применяя следующую формулу.
Т =
(К1– К2
)
(2,22)
(СЭ2– СЭ1
)
(К1– К2
)
=
(1358,04 – 1227,52)
=
130,52
=– 0,0014 лет
(СЭ2– СЭ1
)
(32025,036– 128252,84)
– 96227,81
Так как срок окупаемости меньше чем 7 лет, то выбираем вариант с меньшими эксплуатационными расходами. У варианта 2 эксплуатационные расходы меньше чем у варианта 1, и значит для дальнейшего расчета оставляем вариант с напряжением глубокого ввода на 110 кВ.
2.3 Расчет мощности силовых трансформаторов
Так как согласно задания курсового проекта 53 % потребителей относится к первой категории выбираем ГПП с 2 мя
силовыми трансформатора и рассчитываем номинальную мощность SМ.Р. МВ×А трансформаторов по формуле:
SМ.Р. =
SМАХ
(2,23)
2 ģ кД.П.
где: SМАХ– полная (максимальная) потребляемая мощность
Произведём выбор трансформатора из данного ряда. По условию курсового проекта подходят трансформаторы на 10 и 16,0 МВģА
Определяем коэффициент загрузки для двух вариантов.
Для трансформатора 10,0 МВģА
КЗТ1
=
SМАХ
(2,24)
2 ģ SНОМ1
КЗ.Т1
=
18,48
= 0,924 < 0,93
2 ģ 10,0.
Данный трансформатор проходит проверку по коэффициенту загрузки, так как он должен быть меньше 0,93.
Для трансформатора 16,0 МВģА
КЗ.Т1
=
SМАХ
(2,25)
2 ģ SНОМ2
КЗ.Т1
=
18,48
= 0,58 < 0,93
2 ģ 16,0
Данный трансформатор проходит проверку по коэффициенту загрузки. Для дальнейшей проверки остается два трансформатора 10,0 и 16,0 МВģА
Произведём проверку трансформатора на работу в послеаварийном режиме, для этого необходимо выполнение следующего условия
1,4 ģ SН.М.>Nģ SМАХ (2,26)
где: N - процент приёмников I и II категории при числе приёмников III категории равной 47 %
1 вариант
1,4 ģ 10,0 > 0,53 ģ 18,48
14 > 9,79
Трансформатор на 10 МВģА подходит, так как выполняется условие на работу в послеаварийном режиме.
2 вариант
1,4 ģ 16,0 > 0,53 ģ 18,48
22,4 >9,79
Трансформатор на 16 МВģА подходит, так как выполняется условие на работу в послеаварийном режиме.
В результате произведенных расчетов выяснили, что трансформаторы на 10,0 МВģА и на 16,0 МВģА выбранных по шкале мощностей для работы в послеаварийном режиме пригодны, поэтому для дальнейших расчетов оставляем на двух вариантах, трансформатор на 10,0 МВģА и трансформатор на 16,0 МВģА
Для 1 варианта выбираем трансформатор трёхфазный, масляный, естественное охлаждение с дутьём и регулированием напряжения под нагрузкой первичное напряжение 115 кВ, вторичное напряжение 6,3 кВ, ТДН - 10000/110/6
- потери холостого хода Рх.х = 14,0 кВт
- потери короткого замыкания Рк.з .= 58,0 кВт
- ток холостого хода Iх.х.- 0,9 %
- напряжение короткого замыкания - 10,5 %
- полная стоимость одного трансформатора – 4200,0 тыс. руб.
Для 2 варианта выбираем трансформатор масляный с расщепленной обмоткой, с дутьём и регулированием напряжения под нагрузкой первичное напряжение 115 кВ, вторичное напряжение 6,3 кВ, ТРДН - 16000/110/6
- потери холостого хода Рх.х = 18,0 кВт
- потери короткого замыкания Рк.з. = 85,0 кВт
- ток холостого хода I х.х.- 0,7 %
- напряжение короткого замыкания - 10,5 %
- полная стоимость одного трансформатора – 4500,0 тыс. руб.
Из таблицы 2 видно, что сумма показателей первого варианта выше суммы показателей второго варианта, следовательно второй вариант с установкой двух трансформаторов мощностью по 16,0 МВ×А на 110 кВ является наиболее рациональным.
Принимаем к установке два трансформатора по 16,0 МВ×А.
2.4 Проверка выбранных питающих линий
Расчет ведется в соответствии с источником [6]
Исходные данные:
- SМАХ = 18,48 МВА = 18480 кВА
- L = 12,5 км
- C0 = 164 коп/кВт ģ ч
- KЭ = 0,1 кВт/кВАр
- ТМ
= 4100 ч
- cosj = 0,92
- вторичное напряжение = 6 кВ
- активная мощность Р = 17 МВт
- реактивная мощность Q= 7,242 МВģАр = 7242 кВģАр
Для определения технико-экономических показателей определяем два варианта: с питающей линией на 35 кВ и с питающей линией на 110 кВ. так как полученное значение питающего напряжения находится между стандартными значениями напряжения 35 кВ и 110 кВ.
Сечения проводов и жил кабелей должны выбираться в зависимости от ряда технических и экономических факторов.
Технические факторы, влияющие на выбор сечений, следующие:
– нагрев от длительного выделения тепла рабочим (расчетным) током;
– нагрев от кратковременного выделения тепла током к. з.;
– потери (падение) напряжения в жилах кабелей или проводах воздушной линии от проходящего по ним тока в нормальном и аварийном режимах;
– механическая прочность--устойчивость к механической нагрузке (собственная масса, гололед, ветер);
– коронирование — фактор, зависящий от применяемого напряжения, сечения провода и окружающей среды.
Определяем технико-экономические показатели с питающей линией на 110 кВ, по формуле [9,с.12]
IРАСЧ =
SМАХ
(2,33)
2 ģ Ö3 ģ UНОМ
IРАСЧ1 =
18480
= 152,42 А
2 ģ Ö3 ģ 35
IРАСЧ2 =
18480
= 48,5 А
2 ģ Ö3 ģ 110
Находим сечение проводов воздушной линии по экономической плотности тока по формуле [9,с.12]
SЭК =
IРАСЧ
(2,34)
JЭК
SЭК1 =
152,42
= 138,56 мм2
1,1
SЭК2 =
48,5
= 44,08 мм2
1,1
где JЭК - экономическая плотность тока по [1,таб.1.3.36 с50] находим
JЭК = 1,1 для неизолированных алюминиевых проводов.
Произведём проверку по механической прочности т.е. устойчивость к механической нагрузке (собственная масса, гололед, ветер), коронирование т.е. фактор, зависящий от применяемого напряжения, сечения провода и окружающей среды для обоих вариантов.
Наименьшие допустимые сечения сталеалюминевых проводов воздушных линии с номинальным напряжением UНОМ 35 кВ
– по условиям механической прочности (при толщине стенки гололеда 10 мм) – 35 мм2
.,
– по условиям коронирования – 35 мм2
.
Наименьшие допустимые сечения сталеалюминевых проводов воздушных линии с номинальным напряжением UНОМ 110 кВ
– по условиям механической прочности (при толщине стенки гололеда 10 мм) – 35 мм2
.,
– по условиям коронирования – 70 мм2
.
Для напряжения 35 кВ принимаем две одноцепных линии с сталеалюминевыми проводами АС-150/19 на одноцепных железобетонных опорах. Стоимость 1 км линии – 120,5 тыс. руб.
Для напряжения 110 кВ принимаем две одноцепных линии с сталеалюминевыми проводами АС-70/11 (с учетом минимальных потерь на корону) на одноцепных железобетонных опорах. Стоимость 1 км линии – 115,2 тыс. руб.
Произведём проверку на условие нагрева длительным током.
IДОП1. = 450 А > 2 ģ IРАСЧ1.
IДОП1. = 450 А > 2 ģ 152,42 А
IДОП2. = 265 А > 2 ģ IРАСЧ2.
IДОП2. = 265 А > 2 ģ 48,5 А
Оба варианта (на напряжение 35 кВ и на напряжение 110 кВ) выдерживают проверку на условие нагрева длительным током.
Произведём проверку по падению напряжения для обоих вариантов.
При напряжении 35 кВ необходимо определять продольную составляющую падения напряжения.
При напряжении более 110 кВ необходимо определять продольную и поперечную составляющую падения напряжения.
Определяем продольную составляющую падения напряжения для обоих вариантов по следующей формуле:
∆U =
PНģ R + Q ģ X
UНОМ.
где: PН– активная мощность МВт
Q– реактивная мощность МВАр
R– полное активное сопротивление питающей линии Ом
R = r0 ģ L
R35(150) = 0,278 ģ 12,5 = 3,475 Ом
R110(70) = 0,447 ģ 12,5 = 5,5875 Ом
r0– удельное активное сопротивление линии на 1 км Ом/км
X– полное реактивное сопротивление питающей линии
X = x0 ģ L
X35(150) = 0,293 ģ 12,5 = 3,6625 Ом
X110(70) = 0,307 ģ 12,5 = 3,8375 Ом
x0– удельное реактивное сопротивление линии на 1 км Ом/км [11, с203]
∆UПРОД1. =
PНģ R+Qģ X
UНОМ1.
∆UПРОД1. =
17000 ģ 3,475 + 7242 ģ 3,6625
= 2445,68 B
35
∆UПРОД2. =
PНģ R+Qģ X
UНОМ2.
∆UПРОД2. =
17000 ģ 5,5875 + 7242 ģ 3,8375
= 1116,17 B
110
Определяем поперечную составляющую падения напряжения для варианта 110 кВ.
∫UПОП2. =
PН ģ X–Qģ R
UНОМ1.
∫UПОП2. =
17000 ģ 3,8375 – 7242 ģ 5,5875
= 225,2 B
110
Определяем падение напряжения для обоих вариантов.
∆U1 = ∆UПРОД1. = 2445,68 B
∆U2 =
Ö
∆UПРОД22+ ∫UПОП2 2 =
∆U2 =
Ö
= 1138,66 В
1116,17 2
+ 225,2 2
При питающем напряжении 35 кВ падение напряжения в процентах составляет 6,99 %