Теплогазоснабжение и вентиляция 3 - реферат

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное агентство по образованию

ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции

Допускаю к защите_______________

^{подпись}

Руководитель AAAAA.

«____» ____________________ 2010 г.

Отопление и вентиляция жилого здания

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту по дисциплине

Теплогазоснабжение и вентиляция

Выполнила студентка гр. DDDD _______________ ZZZZZ.

^{подпись}

Принял преподаватель кафедры «ТВ» «____» __________ 2010 г.

_______________ AAAA.

^{подпись}

Иркутск 2010

Содержание

Исходные данные:

Расчет коэффициента теплопередачи наружной стены

Рис. 1 Конструкция наружной стены

1 – штукатурка, δ₁ = 1,5 см, λ₁ = 0,7 Вт/м°С,

2 – бетон, δ₂ = 25 см, λ₂ = 1,92 Вт/м°С, ρ = 2400 кг/м³ ,

3 – пенопласт ПХВ-1 (ТУ 6-05-1179-75) и ПВ-1 (ТУ 6-05-1158-78), ρ = 215 кг/м³ , λ_ут = 0,06 Вт/м°С,

4 – воздушная прослойка, δ₄ = 15 см, R_вп = 0,15 м² °С/Вт,

5 – плита гипсовая, δ₅ = 1 см, λ₅ = 0,41 Вт/м°С, ρ = 1200 кг/м³ .

,

где λ_1,2,5 – коэффициент сопротивления соответственно штукатурки, бетона, плиты гипсовой,

δ_1,2,5 – толщина слоя соответственно штукатурки, бетона, плиты гипсовой,

λ_УТ – коэффициент сопротивления утеплителя,

R_ВП – сопротивление теплопередаче воздушной прослойки (для вертикальной прослойки толщиной 0,15м, положительной t°, R_ВП = 0,15м² °С/Вт),

Х_УТ – искомый размер толщины утеплителя,

λ_В – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стены

λ_Н – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности стены.

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче стены R₀ ^ТР для г. Ика, исходя из градусосуток отопительного периода:

°С·сут ,

для D_d = 8000 R^ТР = 4,2 м² °С/Вт,

для D_d = 10000 R^ТР = 4,9 м² °С/Вт,

м² °С/Вт.

Тогда Х_ут = (4,4261-0,4844)*0,06 = 0,237 м.

Принимаем δ₃ = 0,3 м, тогда δ_стены = 0,015 + 0,25 + 0,3 + 0,15 + 0,01 = 0,725 м.

м² °С/Вт > м² °С/Вт.

Коэффициент теплопередачи наружной стены

Вт/м² °С.

Расчет коэффициента теплопередачи чердачного перекрытия

Рис. 2 Конструкция чердачного перекрытия

1 – цементно-песчаная стяжка, δ₂ = 4 см, λ₂ = 0,76 Вт/м°С, ρ = 1800 кг/м³ ,

2 – пенополиуретан(ТУ В-56-70, ТУ67-98-75, ТУ 67-87-75) ρ = 60 кг/м³ , λ_ут = 0,04 Вт/м°С,

3 – железобетонная плита с круглыми отверстиями d = 18 см, L = 24см, δ₄ = 40 см, ρ = 2500 кг/м³ , λ₄ = 1,92 Вт/м°С

4 – штукатурка, δ₅ = 1,5 см, λ₅ = 0,7 Вт/м°С.

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия и перекрытий над подвалами для г. Ика:

согласно предыдущим расчетам °С·сут ,

для D_d = 8000 R^ТР = 5,5 м² °С/Вт,

для D_d = 10000 R^ТР = 6,4 м² °С/Вт,

м² °С/Вт.

Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия:

Определяем сопротивление теплопередаче железобетонной плиты перекрытия R_ПЛ.

Заменяем круглые сечения отверстий d = 0,18 м на эквивалентные по площади квадратные для упрощения расчета:

0,16 м

Рис. 3 Железобетонная плита перекрытия

,

где R_a – сопротивление теплопередаче ж/б плиты параллельно тепловому потоку,

R_b – сопротивление теплопередаче ж/б перпендикулярно тепловому потоку.

1. Сечение ж/б плиты параллельно тепловому потоку

Рис. 4 Сечение ж/б плиты параллельно тепловому потоку

0,064 м² ,

0,096 м² ,

0,43 м² °С/Вт,

м² °С/Вт.

м² °С/Вт

2. Сечение ж/б плиты перпендикулярно тепловому потоку

Рис. 5 Сечение ж/б плиты перпендикулярно тепловому потоку

м² °С/Вт,

м² °С/Вт,

м² °С/Вт.

Получаем сопротивление теплопередаче железобетонной плиты

м² °С/Вт.

Тогда

=> м,

принимаем δ₂ = 0,21 м, тогда

м² °С/Вт > м² °С/Вт

Коэффициент теплопередачи чердачного перекрытия

Вт/м² °С.

Расчет коэффициента теплопередачи пола первого этажа над подвалом

Рис. 6 Конструкция перекрытия над подвалом

1 – доска сосновая, δ₁ = 4 см, λ₁ = 0,14 Вт/м°С, ρ = 500 кг/м³ ,

2 – цементно-песчаная стяжка, δ₂ = 6 см, λ₂ = 0,76 Вт/м°С, ρ = 1800 кг/м³ ,

3 – плиты мягкие на синтетическом и битумном связующих, ρ = 125 кг/м³ , λ_ут = 0,05 Вт/м°С,

4 – железобетонная плита, δ₄ = 40 см, , ρ = 2500 кг/м³ , λ₄ = 1,69 Вт/м°С

5 – штукатурка, δ₅ = 1 см, λ₅ = 0,7 Вт/м°С.

Тогда Х_ут = (5,79-0,7741)·0,05 = 0,251 м.

Принимаем δ₃ = 0,3 м, тогда δ_пт = 0,04 + 0,06 + 0,3 + 0,4 + 0,01 = 0,81 м.

м² °С/Вт > м² °С/Вт.

Коэффициент теплопередачи пола первого этажа над подвалом

Вт/м² °С.

Расчет коэффициента теплопередачи светового проема

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче светового проема для °С·сут :

для D_d = 8000 R^ТР = 0,7 м² °С/Вт,

для D_d = 10000 R^ТР = 0,75 м² °С/Вт,

м² °С/Вт.

Согласно приложению 6*(К) «Приведенное сопротивление теплопередаче окон, балконных дверей и фонарей» СНиП 2-3-79 «Строительная теплотехника» выбираем заполнение - два однокамерных стеклопакета в раздельных деревянных переплетах , - для которого м² °С/Вт.

Вт/м² °С.

Определение потерь тепла по укрупненным показателям

Рис. 7 План здания

кВт,

где а – коэффициент, учитывающий район постройки здания

,

q – удельная тепловая характеристика здания,

V_Н – объем отапливаемой части здания по внешнему обмеру

м³ .

Определяем удельную тепловую характеристику здания

,

где принимается в зависимости от объема здания по СНиП,

α в зависимости от температуры наружного воздуха.

,

d – cтепень осветвленности здания

,

F – площадь наружных стен здания

м² ,

S – площадь здания

м² .

,

где Р – периметр здания

м,

Н – высота здания.

Сравниваем получившиеся значения q₁ и q₂ с q’₀ и выбираем ближайшее => q = 0,431.

В результате расчета получаем, суммарные теплопотери здания по укрупненным показателям Q = 38.85 кВт.

Библиографический список

1. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. – М.: Госстрой РФ, 2003.
2. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология - введ. 01.01.2000. - М.: Госстрой РФ 2000.
3. СНиП 2-3-79. Строительная теплотехника.
4. Богословский В.Н. Учебник для вузов: в 3 т.: Отопление и вентиляция. - М.: Стройиздат, 1976.