Исходные данные: Число оборотов n1 = 1600, об/мин Длина кривошипа lOA=lOC = 0,065 м Длина шатуна lAB=lCD = 0,26 м длина lAS2=lCS4= lAB/3 Моменты инерции звеньев J1 = 19 кг∙см2 JS2= JS4 = 9 кг∙см2 Массы звеньев m2 = m4 =5,8 кг m3 = m5 =7,2 кг Диаметр цилиндров d = 0,06 м Коэффициент неравномерности δ=0,05
1.1 Построение планов положений механизма В масштабе длин
строим планы положений механизма для двенадцати положений в предположении того, что угловая скорость ведущего звена постоянна (1=const). Кривошип ОА изображаем в 12 положениях через каждые 30, начиная с положения, соответствующего крайнему положению ползуна В. Затем методом засечек изображаем все остальные звенья механизма в положениях, соответствующих положениям кривошипа.
1.2 Построение повёрнутых на 90 планов скоростей механизма Рассмотрим построение на примере второго положения механизма. Скорость точки А :
План скоростей строим для в масштабе
. Из полюса Р откладываем отрезок Ра звену ОА в масштабе
изображающий вектор скорости точки А. Скорость точки В находим:
,
y-y Скорость точки D находим:
,
y-y После построения план скоростей поворачиваем на 90 по ходу движения кривошипа.
1.3 Определение веса звеньев
, где g = 9,81 м/с2.
Н;
Н;
1.4 Построение индикаторной диаграммы Строим индикаторную диаграмму в масштабе
Определяем давления на поршни В и В по формуле
, где d – диаметр цилиндра, yi - ордината индикаторной диаграммы в соответствующем положении. Результаты расчётов сил сводим в таблицу 1.1
Таблица 1.1 – Силы давления на поршни.
|
Положения механизма |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
yВ, мм |
0,8 |
-0,8 |
-0,8 |
-0,8 |
-0,8 |
-0,8 |
-0,8 |
0,13 |
0,75 |
2,4 |
4,14 |
9,43 |
23,2 |
PB, Н |
71 |
-71 |
-71 |
-71 |
-71 |
-71 |
-71 |
11 |
66 |
212 |
366 |
833 |
2050 |
yD, мм |
44,39 |
26,44 |
19,14 |
14,06 |
10,54 |
4 |
-0,8 |
0,13 |
0,75 |
2,4 |
4,14 |
9,43 |
23,2 |
PD, Н |
39,22 |
2336 |
1691 |
1242 |
931 |
353 |
-71 |
11 |
66 |
212 |
366 |
833 |
2050 |
1.5 Определение приведённой силы и приведённого момента
Определение Рпр и Мдв рассмотрим на примере второго положения. К повёрнутому на 90 плану скоростей прикладываем в соответствующих точках силы, действующие на механизм. Приведённую силу прикладываем в точке А перпендикулярно ра и составляем уравнение моментов относительно полюса.
. Аналогично определяем Рпр и Мдв для других положений и результаты сводим в таблицу 1.2
Таблица 1.2 – Приведённая сила и приведённый момент.
|
Положения механизма |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
Pпр, Н |
0 |
-28 |
-50 |
-283 |
-408 |
-555 |
0 |
2443 |
2265 |
1479 |
561 |
163 |
0 |
Мдв, Н∙м |
0 |
-1,8 |
-3,2 |
-18,4 |
-26,5 |
-36,1 |
0 |
158,8 |
147,2 |
96,1 |
36,5 |
10,6 |
0 | По результатам строим график Мдв=f(φ) в масштабе
.
При построении графика Мдв=f(φ) значения Мдв считается положительным, если их направления совпадают с направлением вращения кривошипа и наоборот. Методом графического интегрирования графика Мдв=f(φ) строим график работ движущих сил Адв=f(φ). Принимаем полюсное расстояние Н=80 мм, тогда масштаб графика работ
Считаем, что приведённый момент сил сопротивления является величиной постоянной, тогда график работ сил сопротивления АС=f(φ) есть прямая линия, соединяющая начало координат с концом графика Адв=f(φ). Для построения графика приращения кинетической энергии вычитаем из ординат графика Адв=f(φ) ординаты графика АС=f(φ).
1.6 Определение приведённой силы и приведённого момента За звено приведения принимаем кривошип. Для каждого положения механизма приведённый момент инерции считаем по формуле
Отношения скоростей определяем через отрезки на плане скоростей
.
Подставляем значения и результаты заносим в таблицу 1.3.
Таблица 1.3 – Определение приведённого момента инерции
№ положения |
ps2 |
|
ab |
|
ps4 |
|
cd |
|
pb |
|
pd |
|
Jпр, кг∙м2 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
1 |
42,92 |
0,0152 |
47,5 |
0,00004 |
40,32 |
0,0134 |
47,5 |
0,00004 |
33,17 |
0,0113 |
21,28 |
0,0046 |
0,0446 |
2 |
52,41 |
0,0227 |
27,89 |
0,00001 |
48,65 |
0,0196 |
27,89 |
0,00001 |
53,19 |
0,0290 |
41,12 |
0,0173 |
0,0886 |
3 |
54,45 |
0,0245 |
0 |
0 |
54,45 |
0,0245 |
0 |
0 |
54,45 |
0,0304 |
54,45 |
0,0304 |
0,1098 |
4 |
48,65 |
0,0196 |
27,89 |
0,00001 |
52,41 |
0,0227 |
27,89 |
0,00001 |
41,12 |
0,0173 |
53,19 |
0,0290 |
0,0886 |
5 |
40,32 |
0,0134 |
47,5 |
0,00004 |
42,92 |
0,0152 |
47,5 |
0,00004 |
21,28 |
0,0046 |
33,17 |
0,0113 |
0,0446 |
6 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
7 |
40,32 |
0,0134 |
27,89 |
0,00004 |
42,92 |
0,0152 |
27,89 |
0,00004 |
21,28 |
0,0046 |
33,17 |
0,0113 |
0,0446 |
8 |
48,65 |
0,0196 |
47,5 |
0,00001 |
52,41 |
0,0227 |
47,5 |
0,00001 |
41,12 |
0,0173 |
53,19 |
0,0290 |
0,0886 |
9 |
54,45 |
0,0245 |
0 |
0 |
54,45 |
0,0245 |
0 |
0 |
54,45 |
0,0304 |
54,45 |
0,0304 |
0,1098 |
10 |
52,41 |
0,0227 |
47,5 |
0,00001 |
48,65 |
0,0196 |
47,5 |
0,00001 |
53,19 |
0,0290 |
41,12 |
0,0173 |
0,0886 |
11 |
42,92 |
0,0152 |
27,89 |
0,00004 |
40,32 |
0,0134 |
27,89 |
0,00004 |
33,17 |
0,0113 |
21,28 |
0,0046 |
0,0446 |
По результатам таблицы 1.3 строим график Jпр=f(φ) в масштабе
, при этом ось ординат располагаем вертикально. 1.7 Построение диаграммы энергомасс. Определение момента инерции маховика. Диаграмму энергомасс (петля Виттенбауэра) Т=f(Jпр) строим методом графического исключения общей переменной из графиков Т=f() и Jпр=f(φ) . Определяем углы max и min
Проводим к кривой энергомасс Т=f(Jпр) касательные линии под углами max и min до пересечения с осью Т в точках k и l. Момент инерции маховика
2. ДИНАМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ РЫЧАЖНОГО МЕХАНИЗМА. Исходные данные: Число оборотов n1 = 1600, об/мин Длина кривошипа lOA=lOC = 0,065 м Длина шатуна lAB=lCD = 0,26 м длина lAS2=lCS4= lAB/3 Моменты инерции звеньев J1 = 19 кг∙см2 JS2= JS4 = 9 кг∙см2 Массы звеньев m2 = m4 =5,8 кг m3 = m5 =7,2 кг
2.1 Построение плана положения механизма при φ1=300. В масштабе длин
строим план положений механизма при φ1=300. Затем методом засечек изображаем все остальные звенья механизма в положениях, соответствующих положениям кривошипа.
2.2 Построение плана скоростей. Строим план скоростей. Скорость точки А :
План скоростей строим для в масштабе
. Из полюса Р откладываем отрезок Ра звену ОА в масштабе
изображающий вектор скорости точки А. Скорость точки В находим:
,
y-y
Скорость точки D находим:
,
y-y
Определим положения точек s2 и s4 на отрезках ab и dc соответственно
Определим угловые скорости звеньев
2.3 Построение плана ускорений.
Определим ускорение ведущего звена в заданном положении по формуле
, где Мд – приведённый момент движущих сил, Мд=44,6 Н∙м Мс=36,5 Н∙м
- тангенс угла наклона касательной графику Jпр=f(φ)
Ускорение точки А кривошипа
Масштаб плана ускорений
Из точки , принятой за полюс плана ускорений, в направлении от точки А к точке О откладываем отрезок n1=73 мм, изображающий нормальное ускорение точки А. Из точки n1 в направлении 1 откладываем отрезок n1а, изображающий тангенциальное ускорение точки А.
Ускорение точки В определим решив графически систему векторных уравнений
,
Из точки а плана ускорений в направлении от точки В к точке А откладываем отрезок n2=4,8 мм. Из точки n2 откладываем
до пересечения с
в точке b.
Аналогично находим ускорение точки D.
,
Из точки с плана ускорений в направлении от точки D к точке C откладываем отрезок n4=4,8 мм. Из точки n4 откладываем
до пересечения с
в точке d.
Определим угловые ускорения звеньев
2.4 Определение давления в кинематических парах. Определим силы инерции звеньев
.
Н;
Н;
Н;
Н; Силы инерции направлены противоположно ускорениям центров масс. Определим моменты инерции звеньев
Нм;
Нм;
Нм. Моменты сил инерции направлены противоположно угловым ускорениям.
2.4.1 Группа звеньев 5-4. Строим группы Ассура 5 и 4 звеньев в масштабе
, в соответствующих точках прикладываем все активные силы: силы тяжести, силы инерции, моменты сил инерции. Также прикладываем реакции R0,5 и R1,4, которые требуется определить. Определяем плечи действия этих сил:
м;
м; Составляем уравнения моментов всех сил действующих на 5 и 4 звено относительно точки D:
;
;
Составляем векторное уравнение равновесия всех сил, действующих на группу звеньев 5-4:
В выбранном масштабе сил
строим план сил, указанных в уравнении.
H;
H.
2.4.2 Группа звеньев 3-2. Строим группы Ассура 3 и 2 звеньев в масштабе
, в соответствующих точках прикладываем все активные силы: силы тяжести, силы инерции, моменты сил инерции. Также прикладываем реакции R03 и R1,2, которые требуется определить. Определяем плечи действия этих сил:
м;
м; Составляем уравнения моментов всех сил действующих на 3 и 2 звено относительно точки B:
;
;
Составляем векторное уравнение равновесия всех сил, действующих на группу звеньев 3-2:
В выбранном масштабе сил
строим план сил, указанных в уравнении.
H;
H.
2.4.3 Ведущее звено. Строим ведущее звено в масштабе
, в соответствующих точках прикладываем все активные силы: силы тяжести, силы инерции, моменты сил инерции и реакцию опоры R41 и R21. Также прикладываем реакцию R01, которую требуется определить. Реакции R41 и R21 приложены в точке А и равны по величине реакциям R14 и R12, но противоположны им по направлению. Прикладываем уравновешивающий момент к звену ОА . Определяем плечи действия сил:
м.
Составляем уравнения моментов всех сил действующих на 1 звено относительно точки О:
;
;
Н∙м. Остальные силы момента относительно точки О момента не создают, т.к. действуют в той же плоскости, в которой находится само звено. Составляем векторное уравнение равновесия всех сил, действующих на ведущее звено:
. В выбранном масштабе сил
строим план сил, указанных в уравнении. Из плана сил определяем
:
H. 2.5 Рычаг Н.Е. Жуковского. Условная уравновешивающая сила определяется методом рычага Жуковского. Для того чтобы построить рычаг Жуковского, поворачиваем план скоростей в любую сторону на 90 и параллельно перенося наносим все активные силы действующие на механизм в соответствующих точках. При переносе моментов сил инерции, определяем их величину для плана скоростей из отношений:
,
где cd,ab,ра – масштабные отрезки на плане скоростей, мм;
,
– длины звеньев, м.
Нмм;
Нмм;
Нмм Плечи действия сил на рычаге Жуковского: h1=49,2 мм; h2=45,1 мм; h3=19,8 мм; h4=20,8 мм Составляем уравнения равновесия в форме моментов сил относительно полюса плана скоростей и определяем условную уравновешивающую силу РУр:
.
H∙м.
.
3. синтез зубчатого механизма 3.1 Расчет планетарной передачи. Исходные данные: U1H=9 m=5 m1=4 n1=1600 об/мин
Схема данного механизма состоит из двух ступеней простая передача 1-2; планетарная передача 2'-н. Разложим заданное передаточное отношение по ступеням
Из условия сборки
и с учётом предыдущего
. Принимаем
, тогда
Из геометрических условий данной схемы передаточного механизма
, отсюда
Из условия сборки находим возможное число саттелитов
Принимаем k=3 Вычерчиваем кинематическую схему зубчатой передачи в масштабе длин μl=0,002м/мм. Справа строим картину линейных скоростей. Ниже картины скоростей строим план угловых скоростей.
.
План угловых скоростей строим по построенной картине скоростей. На продолжении линии центров О1О3 откладываем отрезок РО=Н. Точка Р – полюс. Из полюса Р откладываем отрезки параллельные соответствующим отрезкам на картине скоростей до пересечения с перпендикуляром к линии РО проведенной через точку О. Отрезки изображают соответственно в масштабе
. Угловые скорости зубчатых колес и водила Н:
,
,
3.2 Расчет основных геометрических параметров зубчатой передачи. Исходные данные: z1=14 z1=26 m=5 мм 1. Окружной шаг по делительной окружности:
2. Угловой шаг:
3. Радиусы делительных окружностей:
;
4. Радиусы основных окружностей:
5. Относительное смещение
Принимаем x1=0,2. x2=0. 6. Толщина зубьев по делительной окружности:
7. Угол зацепления αω:
Угол αω находим по таблицам эвольвентной функции αω=21є 26' 8. Радиусы начальных окружностей:
9. Радиусы впадин:
10. Межосевое расстояние:
11. Радиусы вершин зубьев:
12. Углы профиля в точке на окружности вершин:
13. Коэффициент торцового перекрытия:
14. По данным картины зацепления
4. СИНТЕЗ КУЛАЧКОВОГО МЕХАНИЗМА
Исходные данные: Число оборотов кулачка n=1600 об/мин; Высота подъема толкателя h=12 мм; Минимальный угол передачи движения υдоп=28° ; Фазовый угол, соответствующий удалению толкателя φП=60°; Фазовый угол, соответствующий верхнему выстою φвв=10°; Фазовый угол, соответствующий приближению толкателя φО=60°.
4.1 Построение графиков движения толкателя
График
, строим в соответствии с заданным законом изменения этой функции по двум прямоугольникам. По оси абсцисс в масштабе длин откладываем максимальные ординаты заданной кривой произвольной длины, причем ординаты будут равны между собою, т.к. фазовые углы φП и φО равны. Для построения графика
интегрируем построенный график
, для чего отрезки углов φП и φО делим на четыре равные части. Поскольку интегральные кривые представляют прямоугольники, то вершины их проектируют на оси ординат. Отрезки углов φП и φО графика
делим на такое же число равных частей. Полученная кривая представляет собой приближенно искомую интегральную кривую
. График перемещений толкателя S=S(φ), строим как интегральную кривую функции
. Построенные графики перемещений первой и второй производной в функции угла поворота кулачка являются также и графиками перемещения, скоростей и ускорений толкателя в функции от времени поворота кулачка. Поэтому в том и другом случае определяются масштабы осей графиков. Масштаб оси абсцисс графика перемещений толкателя:
где
; L – длина масштабного отрезка (мм) по оси абсцисс, включающего фазовые углы φП, φвв и φО. Масштаб оси ординат графика S(φ):
где hmax – максимальная высота подъема толкателя, м; Smax – максимальная ордината графика S(φ), мм. Масштаб оси ординат графика
:
где Н1 – полюсное расстояние, равное 58мм. Масштаб графика
:
где Н2 – полюсное расстояние, равное 58мм. Пренебрегая незначительными периодическими колебаниями угловой скорости кулачка, можно принять его угловую скорость постоянной (ωk=const). При этом условии φ=ωkt. В этом случае графики принимают уже другое значение – в виде перемещений, скоростей и ускорений толкателя в функции времени, масштабы которых следующие: масштаб времени
где
; масштаб скорости
; масштаб ускорения
4.2 Определение минимального радиуса кулачка На ось ординаты графика плеч
переносятся ординаты графика S(φ), принимая равные их масштабы (μS=μl). На ординате графика плеч отмечаем точки 1,2 и т.д. На перпендикулярах, проведенных через точки, откладываем отрезки , которые определяются из графика S= f(
). Соединив концы отрезков получим плавную кривую. Под углом υдоп=28° к полученной кривой проводим касательные, которые пересекаются в точке О и задают область возможных расположений центра кулачка. За центр кулачка принимаем точку О. Величина минимального радиуса кулачка:
|