Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт Дано: P0 =12,7 МПа = 130 ат t0= 0С tпром/п= 0С Pп/п= МПа = ат Pк= кПа= ат Pа= МПа = ат tп.в.= 0С
P0/= 0.95 P0=124 ат DPк=
Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа hoi=0.85 h0/=3245 кДж/кг hпп= кДж/кг h1t= кДж/кг h2t= кДж/кг H0/=264 кДж/кг H0//=1010 кДж/кг Hi/= H0/ґhoi=225 кДж/кг Hi//= H0//ґhoi=859 кДж/кг Dtпнд=(tд/-tк)/n=(95-35)/4=150C Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(248-104)/3=480С
|
|
ПВД 1 |
ПВД 2 |
ПВД 3 |
ДЕАЭРАТОР |
ПНД 4 |
ПНД 5 |
ПНД 6 |
ПНД 7 |
Т-ра на входе |
t |
300 |
152 |
104 |
95 |
80 |
65 |
50 |
35 |
т-ра на выходе |
t |
248 |
200 |
152 |
104 |
95 |
80 |
65 |
50 |
Энтальпия воды на входе |
h |
875 |
665 |
455 |
416 |
350 |
284 |
219 |
153 |
Энтальпия воды на входе |
h |
1085 |
875 |
665 |
455 |
416 |
350 |
284 |
219 |
Т-ра конденсата гр. пара |
t |
255 |
207 |
159 |
104 |
100 |
85 |
70 |
55 |
Энтальпия конденсата гр. пара |
h |
1116 |
906 |
696 |
455 |
438 |
372 |
306 |
241 |
Давление отбора пара |
P |
4,33 |
1,8 |
0,603 |
0,603 |
0,101 |
0,0578 |
0,0312 |
0,0157 |
Энтальпия отбора пара |
h |
3073 |
2894 |
2726 |
2726 |
2480 |
2410 |
2330 |
2260 |
Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.
a1(h1/- h1// )=
a2(h2/+ h2//)+a1(h1//-h2//)=h2//-h2/
a3(h3/+ h3//)+(a2+a1)(h2//-h3//)=h3//-h3/
_
aдґhд+hд/ґaд=hд -(a1+a2+a3)ґh3/- ( 1- - a1-a2-a3) ґhд
_
a4(h4-h4/)= (hд/- hIII) (1-a1-a2-a3-aд)
a5 (h5-h5/) +a4(h4/-h5/) = (1-a1-a2-a3-aд) ( h/III-h/IV)
a6 (h6-h6/) +(a4+a5)(h5/-h6/) = (1-a1-a2- a3-aд-a4-a5-a6 )ґ(hIV- hV)
a7ґ(h7-h/7)+(a4+a5+a6)(h/6-h/7)=(hV-h/к)ґ(1-a1-a2-a3-a4)
G1=a1ґG0=124,4ґ0.107=13,3 кг/с G2=a2ґG0=124,4ґ0,105=13,1 кг/с G3=a3ґG0=124,4ґ0,101=12,56 кг/с Gд=aдґG0=124,4ґ0,0166=2,07 кг/с G4=a4ґG0=124,4ґ0,0275=3,42 кг/с G5=a5ґG0=124,4ґ0,0324=4,03 кг/с G6=a6ґG0=124,4ґ0,0321=4,0 кг/с G7=a7ґG0=124,4ґ0,0326=4,06 кг/с
N1э=G0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=124,4ґ(3245-3073)ґ0,99ґ0,99=20,97 МВт N2э=(G0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(124,4-13,3)ґ(3073-2894)ґ0,99ґ0,99=19,5 МВт N3э=(G0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1)ґ(2894-2726)ґ0,99ґ0,99=16,1 МВт N4э=(G0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07)ґ(2480-2410)ґ0,99ґ0,99=23,13 МВт N5э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42)ґ(2410-2330)ґ0,99ґ0,99=6,4 МВт N6э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03)ґ(2330-2260)ґ0,99ґ0,99=6,9 МВт N7э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6)ґ(h6-hк)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0)ґ(2260-2150)ґ0,99ґ0,99=5,8 МВт Nкэ=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-G7)ґ(hк-h/к)ґhмґhэг=(124,4-13,3-13,1-12,56-2,07-3,42-4,03-4,0-4,06)ґ(2150-142)ґ0,99ґ0,99=17,4 МВт SNэ=116,2 МВт
DN=3.8, что есть ошибка = 3,2%
P0 |
МПа |
дано |
3,9 |
t0 |
0С |
дано |
400 |
P2 |
МПа |
дано |
3,35 |
h0 |
кДж/кг |
находим по h-s диаграмме |
3218 |
h2t/ |
кДж/кг |
находим по h-s диаграмме |
3182 |
J0 |
м3/кг |
находим по h-s диаграмме |
0,078 |
J2t/ |
м3/кг |
находим по h-s диаграмме |
0,088 |
C20/2 |
кДж/кг |
702/2 |
2,45 |
|
кДж/кг |
h0+ C20/2=3218+2,45 |
3220,45 |
|
кДж/кг |
- h2t/=3220,45-3182 |
38,45 |
d |
м |
u/(pґn)=135,3/(3,14ґ70) |
0,6154 |
u |
м/с |
(u/cф)ґ cф=0,488ґ277,3 |
135,3 |
cф |
м/с |
|
277,3 |
(u/cф) |
- |
|
0,488 |
|
кДж/кг |
(1-r)
=(1-0,08)ґ38,45 |
35,4 |
HOP |
кДж/кг |
rґ
=0,08ґ38,45 |
3,08 |
h1t |
кДж/кг |
-
=3220,45-35,4 |
3185,1 |
J1t |
м3/кг |
|
0,087 |
P1 1 |
МПа |
|
3,4 |
C1t |
м/с |
|
266,1 |
C1 |
м/с |
jґ C1t=0,96ґ266,1 |
255,4 |
a1t |
м/с |
|
612,9 |
M1t |
- |
C1t/ a1t=255,4/612,9 |
0,4 |
F1 |
м2 |
|
0,019 |
l1 |
м |
F1/(pdґsina)=0,0189/(3,14ґ0,6154ґsin14) |
0,045 |
DHc |
кДж/кг |
(1-j2)ґ
=(1-0,962)ґ35,4 |
2,78 |
w1 |
м/с |
|
127,8 |
b1 |
град |
|
29 |
w2t |
м/с |
|
150 |
F2 |
м2 |
|
0,035 |
l2 |
м |
l1+(D1+D2)=0,045+0,003 |
0,048 |
b2 |
град |
|
24 |
w2 |
м/с |
w2tґy=150ґ0,94 |
141 |
C2 |
м/с |
|
52,1 |
a2 |
град |
|
95 |
DH |
кДж/кг |
|
1,3 |
DH |
кДж/кг |
C22/2 =52,12/2 |
1,4 |
E0 |
кДж/кг |
38,45-1ґ1,4 |
37,09 |
hол |
% |
|
89 |
hр,с,ол |
% |
|
93 | Таблица 2. Расчёт промежуточной ступени турбины.
P0 |
МПа |
дано |
3,9 |
t0 |
0С |
дано |
400 |
P2 |
МПа |
дано |
3,35 |
h0 |
кДж/кг |
находим по h-s диаграмме |
3218 |
h2t/ |
кДж/кг |
находим по h-s диаграмме |
3182 |
J0 |
м3/кг |
находим по h-s диаграмме |
0,078 |
J2t |
м3/кг |
находим по h-s диаграмме |
0,087 |
J2t/ |
м3/кг |
находим по h-s диаграмме |
0,088 |
C20/2 |
кДж/кг |
702/2 |
2,45 |
|
кДж/кг |
h0+ C20/2=3218+2,45 |
3220,45 |
|
кДж/кг |
- h2t/=3220,45-3182 |
38,45 |
d |
м |
u/(pґn)=135,3/(3,14ґ70) |
0,6154 |
u |
м/с |
(u/cф)ґ cф=0,488ґ277,3 |
135,3 |
cф |
м/с |
|
277,3 |
(u/cф) |
- |
|
0,488 |
|
кДж/кг |
(1-r)
=(1-0,08)ґ38,45 |
35,4 |
HOP |
кДж/кг |
rґ
=0,08ґ38,45 |
3,05 |
h1t |
кДж/кг |
-
=3220,45-35,4 |
3185,1 |
J1t |
м3/кг |
|
0,087 |
P1 1 |
МПа |
|
3,4 |
C1t |
м/с |
|
266,1 |
C1 |
м/с |
jґ C1t=0,96ґ266,1 |
255,4 |
a1t |
м/с |
|
612,9 |
M1t |
- |
C1t/ a1t=255,4/612,9 |
0,4 |
F1 |
м2 |
|
0,019 |
l1 |
м |
F1/(pdґsina)=0,0189/(3,14ґ0,6154ґsin14) |
0,045 |
DHc |
кДж/кг |
(1-j2)ґ
=(1-0,962)ґ35,4 |
2,78 |
w1 |
м/с |
|
127,8 |
b1 |
град |
|
29 |
w2t |
м/с |
|
150 |
F2 |
м2 |
|
0,035 |
l2 |
м |
l1+(D1+D2)=0,045+0,003 |
0,048 |
b2 |
град |
|
24 |
w2 |
м/с |
w2tґy=150ґ0,94 |
141 |
C2 |
м/с |
|
52,1 |
a2 |
град |
|
95 |
DHр |
кДж/кг |
|
1,3 |
DHв.с. |
кДж/кг |
C22/2 =52,12/2 |
1,4 |
E0 |
кДж/кг |
_ Н0 -cв.с. ґDНв.с.= 38,45-1ґ1,4 |
37,09 |
hол |
% |
|
89 |
hр,с,ол |
% |
|
89,6 |
М2t=C2t/a2t=521/615.5=0.085
Профили решёток Сопловые - С-90-15А _ tопт=0,7-0,85 a1=140 в=5,15 Рабочие Р-35-25А _ tопт=0,55-0,65 b=250 в=2,54 Сопловые _ t=вґt=5,15ґ0,8=4,12 z=pdl/t=3.14ґ61,54ґ1/4,12=47 tут=pde/z=3.14ґ61,54ґ1/47=4,12
Рабочие t=вґt=2,54ґ0,6=1,52 z=pdet=3.14ґ61,54ґ1/1,52=126 tут=pde/z=3.14ґ61,54ґ1/126=1,53 Расчет системы РППВ Т-100-130 на мощность 120 МВт Дано: P0 =12,7 МПа = 130 ат t0= 455 0С Pк= 4,9 кПа tп.в.= 2480С P0/= 0.95 P0=124 ат Pк=
Pz=0,0049+0,00049=0,0054 МПа oi=0.85 h0/=3245 кДж/кг H0=1274 кДж/кг Hi/= H0/oi=225 кДж/кг Hi//= H0//oi=859 кДж/кг tпнд=(tд/-tк)/n=(143-35)/4=270C tпвд=(tп.в.-t//д)/n=(248-158)/3=300С
Таблица 1.
|
|
ПВД 1 |
ПВД 2 |
ПВД 3 |
ДЕАЭРАТОР |
ПНД 4 |
ПНД 5 |
ПНД 6 |
ПНД 7 |
Т-ра на входе |
t |
218 |
188 |
158 |
143 |
116 |
89 |
35 |
|
Энтальпия отбора пара |
h |
3060 |
2990 |
2900 |
2760 |
2710 |
2610 |
2370 |
2200 |
Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.
1(h1/- h1// )=
2(h2/+ h2//)+1(h1//-h2//)=h2//-h2/
3(h3/+ h3//)+(2+1)(h2//-h3//)=h3//-h3/
_
дhд+hд/д=hд -(1+2+3)h3/- ( 1- - 1-2-3) hд
_
4(h4-h4/)= (hд/- hIII) (1-1-2-3-д)
5 (h5-h5/) +4(h4/-h5/) = (1-1-2-3-д) ( h/III-h/IV)
6 (h6-h6/) +(4+5)(h5/-h6/) = (1-1-2- 3-д-т1 )(hIV- hV)
7(h7-h/7)+(4+5+6)(h/6-h/7)=(hV-h/VI)(1-1-2-3-д-т1-т2)
Gт1=Gт2=0,1Gк0=12,44 кг/с
т1=т2=Gт1 /Gт0=0,0978
G1=1G0=1290,063=8,1 кг/с G2=2G0=1290,061=7,9 кг/с G3=3G0=1290,064=8,3 кг/с Gд=дG0=1290,0255=3,2 кг/с G4=4G0=1290,049=6,3 кг/с G5=5G0=1290,04=5,2 кг/с G6=6G0=1290,037=4,8 кг/с G7=7G0=1290,036=4,6 кг/с
Мощность отсеков
N1э=Gт0(h0-h1)мэг=129(3245-3060)0,990,99=23,4 МВт N2э=( Gт0-G1)(h1-h2)мэг=(129-8,1)(3060-2990)0,990,99=9,3 МВт N3э=( Gт0-G1-G2)(h2-h3)мэг=(129-8,1-7,9)(2990-2900)0,990,99=11 МВт N4э=( Gт0-G1-G2-G3)(h3-hд)мэг=(129-8,1-7,9-8,3)(2990-2760)0,990,99=24,6 МВт N5э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд)(hд-h4)мэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2)(2760-2710)0,990,99=6 МВт N6э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4)(h4-h5)мэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3)(2710-2610)0,990,99=10,3 МВт N7э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)(h5-h6)мэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)(2505-2370)0,990,99=10,3 МВт N8э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1)(h6-h7)мэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44)(2505-2370)0,990,99=10,8 МВт N9э=( Gт0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-Gт1-G7- Gт2)(h7-hк)мэг=(129-8,1-7,9-8,3-3,2-6,3-5,2-4,8-12,44-4,6-12,44)(2370-2200)0,990,99=10,5 МВт
Nэ=116,2 МВт
N=3,8 что есть ошибка = 4,68% Дано: Тип котельного агрегата: БКЗ-420-140 Температура острого пара: 550 Температура питательной воды: 230 Температура уходящих газов: 158 Температура холодного воздуха: 70 Содержание кислорода на выходе из топки: 2,4 Марка топлива: мазут высокосернистый Содержание горючих в шлаке и провале: 0 в уносе: 0 Содержание пордуктов неполного сгорания в уходящих газах: СО=5,3 СН4=2,7 Н2=2,1 Характеристика топлива в %
Wp |
Ap |
Sp |
Hp |
Cp |
Np |
Op |
Qp |
3 |
0.1 |
2.8 |
10.4 |
83.0 |
0.77 |
0.77 |
38800 |
Определение hк.а.бр по данным испытания 1.1. Определение потерь с механическим недожогом q4= 0.02% 1.2. Потери тепла с уходящими газами:
iтл =Стлрґ tтл=0.475ґ100=47.5 кДж/кг Cтлр=0.415+0.0006ґ100=0.475 Qрр =Qрн+ iтл=38800+47.5=38847.5 кДж/кг =9271,4 ккал/кг aт//= 21/(21-О2)=21/(21-2,4)=1,13 aух.г.=aт//+SDai=1,13+0,15=1,28 Iух.г. =Iг0+ (aух.г.-1)ґ Iв0=497+(1,28-1)ґ420=614.6 ккал/кг
1.3.Потери тепла в окружающую среду: q5= находим из графика = 0,4 % 1.4. Потери тепла от химического недожога:
1.5. Потери тепла с физическим теплом шлака: q6=0 1.6. Сумма потерь:
hк.а.бр.=
2. Определение расхода топлива на котельный агрегат tп.п.= 5500С tп.в.= 2300С tн=342,60С hп.п.=3459 кДж/кг hп.в.=990,3 кДж/кг hн=1617 кДж/кг
Вр=В1(1-0,01ґq4)=7,82ґ(1-0,01ґ0,02)=7,81 кг/с=28,11 т/ч
3. Определение температуры точки росы:
Spпр=Sp /Qнр=2,8/38,8=0,07 кг%/МДж Арпр=Ар/Qрн=0,1/38,8=0,002 кг%/МДж
4. Определение мощности дымососов и вентиляторов. 4.1.Определение мощности дутьевого вентилятора. Qдут.в.=b1ґ Врґ Vво(aт+ Daт+ Daвп- Daпл)ґ((tх.в.+273)/273)ґ(1,01ґ105/hб) hб=728 мм.рт.ст.ґ133,334=97042 Па b1=1,1- коэффициент запаса Qдут.в.=1,1ґ 7,81ґ 10,2(1,13+ 0,1+ 0,06- 0)ґ((70.+273)/273)ґ(1,01ґ105/97042)=147,8 м3/с
4.2. Определение мощности дымососа:
Jд=0,9ґtух.г.=0,9ґ158=142,20С aд=aух+Daд=1,28+0,1=1,38
5. Производительность ПН, мощность эл/двигателей ПН Qп.н.=(b1ґDmax)/r=(1.2ґ116.6)/834,6=0,1676 м3/с r=1/J/=1/0.0012=834,6 кг/м3 при tп.в.=2300С
|