8. Работа
биполярного
транзистора
на высоких
частотах.
С повышением
частоты усиление,
даваемое
транзисторами,
снижается.
Имеются две
главные причины
этого явления.
Во-первых, на
более высоких
частотах вредно
влияет емкость
коллекторного
перехода
.
Проще всего
рассмотреть
это влияние
на эквивалентной
схеме с генератором
тока, показанной
для схемы ОБ
на рис. 8-1.
Рис. 8-1.
Эквивалентная
схема транзистора
с учетом емкостей
переходов
На низких
частотах
сопротивление
емкости
очень большое,
также очень
велико (обычно
)
и можно считать,
что весь ток
идет в нагрузочный
резистор, т. е.
.
Но на некоторой
высокой частоте
сопротивление
емкости становится
сравнительно
малым и в нее
ответвляется
заметная часть
тока, создаваемого
генератором,
а ток через
соответственно
уменьшается.
Следовательно,
уменьшаются
,
,
,
выходное напряжение
и выходная
мощность.
Если представить
себе, что частота
стремится к
бесконечности,
то сопротивление
емкости
стремится
к нулю, т. е.
создает короткое
замыкание для
генератора
и весь его ток
пойдет через
,
а в нагрузке
тока вообще
не будет. К подобному
же результату
можно прийти,
если рассмотреть
эквивалентную
схему с генератором
ЭДС.
Емкость
эмиттерного
перехода Сэ
также уменьшает
свое сопротивление
с повышением
частоты, но она
всегда шунтирована
малым сопротивлением
эмиттерного
перехода
и поэтому ее
вредное влияние
может проявляться
только на очень
высоких частотах,
на которых
значение
получается
одного порядка
с
.
Сущность
влияния емкости
Сэ состоит
в том, что чем
выше частота,
тем меньше
сопротивление
этой емкости,
тем сильнее
она шунтирует
сопротивление
.
Следовательно,
уменьшается
переменное
напряжение
на эмиттерном
переходе, а
ведь именно
оно управляет
током коллектора.
Соответственно
уменьшается
эффект от усиления.
Если частота
стремится к
бесконечности,
то сопротивление
стремится к
нулю и напряжение
на эмиттерном
переходе также
снизится до
нуля. Практически
на менее высоких
частотах емкость
,
которая шунтирована
очень большим
сопротивлением
коллекторного
перехода
.
Уже настолько
сильно влияет,
что работа
транзистора
на более высоких
частотах, на
которых могла
бы влиять емкость
Сэ становится
нецелесообразной.
Поэтому влияние
емкости Сэ
в большинстве
случаев можно
не рассматривать.
Итак, вследствие
влияния емкости
Ск на высоких
частотах уменьшаются
коэффициенты
усиления
и
.
Второй причиной
снижения усиления
на более высоких
частотах
является отставание
по фазе переменного
тока коллектора
от переменного
тока эмиттера. Оно
вызвано инерционностью
процесса перемещения
носителей через
базу от эмиттерного
перехода к
коллекторном),
а также инерционностью
процессов
накопления
и рассасывания
заряда в базе.
Носители, например
электроны в
транзисторе
типа n-p-n.
совершают в
базе диффузионное
движение, и
поэтому скорость
их не очень
велика. Время
пробега носителей
через базу
в обычных
транзисторах
10-7с, т. е. 0,1 мкс и
менее. Конечно,
это время очень
не большое,
но на частотах
в единицы, десятки
мегагерц и выше
оно соизмеримо
с периодом
колебаний и
вызывает заметный
фазовый сдвиг
между токами
коллектора
и эмиттера. За
счет сдвига
на высоких
частотах возрастает
переменный
ток базы, а от
этого снижается
коэффициент
усиления по
току
.
Рис. 8-2
Рис.
8-3.
Рис. 8-2 Векторные
диаграммы дай
токов транзистора
при различных
частотах.
Рис. 8-3 Уменьшение
коэффициентов
и
при повышении
частоты.
Удобнее всего
проследить
это явление
с помощью векторных
диаграмм,
изображенных
на рис. 8-2. Первая
из них соответствует
низкой частоте,
например 1 кГц,
на которой все
токи практически
совпадают по
фазе, так как
составляет
ничтожную долю
периода колебаний.
На низких частотах
имеет свое
наибольшее
значение
.
При более высокой
частоте, например
1 МГц, запаздывание
тока
на время
относительно
тока
вызывает заметный
фазовый сдвиг
между этими
токами. Теперь
ток базы
равен не алгебраической,
а геометрической
разности токов
и
и вследствие
этого он значительно
увеличился.
Поэтому, даже
если ток
еще не уменьшился
за счет влияния
емкости Ск,
то коэффициент
все же станет
заметно меньше
На еще более
высокой частоте,
например 10 МГц,
фазовый сдвиг
возрастет, ток
еще больше
увеличится,
а коэффициент
уменьшится.
Таким образом,
при повышении
частоты коэффициент
уменьшается
значительно
сильнее, нежели
Коэффициент
а снижается
от влияния
емкости Ск
а на значение
влияет еще и
фазовый сдвиг
между
и
за счет времени
пробега носителей
через базу.
Отсюда ясно,
что схема ОЭ
по сравнению
со схемой ОБ
обладает значительно
худшими частотными
свойствами.
Принято
считать предельным
допустимым
уменьшение
значений
и
на 30% по сравнению
с их значениями
и
на низких частотах.
Те частоты, на
которых происходит
такое снижение
усиления, т. е.
на которых
и
,
называют граничными
или предельными
частотами
усиления для
схем ОБ и ОЭ.
Эти частоты
обозначают
соответственно
и
.
Поскольку
уменьшается
гораздо сильнее,
нежели
,
то
значительно
ниже
.
Можно считать,
что
На рис. 8-3 изображен
примерный
график, показывающий
для некоторого
транзистора
уменьшение
коэффициентов
и
с повышением
частоты, отложенной
на графике в
логарифмическом
масштабе. Для
удобства по
вертикальной
оси отложены
не сами
и
,
а относительные
величины
и
Помимо предельных
частот усиления
и
транзистор
характеризуется
еще максимальной
частотой генерации
,
при которой
коэффициент
усиления по
мощности
снижается
до 1. Очевидно,
что при
,
когда
,
возможно применение
данного транзистора
в генераторе
с самовозбуждением
Но если
,
то генерации
колебаний уже
не будет.
Иногда в
расчетных
формулах встречается
также граничная
частота усиления
тока
.
которая соответствует
,
т. е. при этой
частоте транзистор
в схеме с ОЭ
перестает
усиливать ток.
Следует
отметить, что
на высоких
частотах происходит
не только изменение
значений
и
,
Вследствие
влияния емкостей
переходов и
времени пробега
носителей через
базу, а также
процессов
накопления
и рассасывания
заряда в базе
собственные
параметры
транзистора
на высоких
частотах изменяются
и уже не являются
чисто активными
сопротивлениями.
Изменяются
также и все
другие параметры.
Улучшение
частотных
свойств транзисторов,
т. е. повышение
их предельных
частот усиления
и
,
достигается
уменьшением
емкости коллекторного
перехода Ск
и времени пробега
носителей через
базу
.
К сожалению,
снижение емкости
путем уменьшения
площади коллекторного
перехода приводит
к уменьшению
предельного
тока. т. е. к снижению
предельной
мощности.
Некоторое
снижение емкости
Ск достигается
уменьшением
концентрации
примеси в коллекторе.
Тогда коллекторный
переход становится
толще, что
равноценно
увеличению
расстояния
между обкладками
конденсатора.
Емкость уменьшается,
и, кроме того,
при большей
толщине перехода
увеличивается
напряжение
пробоя и это
дает возможность
повысить мощность.
Но зато возрастает
сопротивление
области коллектора
и в ней потери
мощности будут
больше, что
особенно
нежелательно
для мощных
транзисторов.
Для уменьшения
стараются
сделать базу
очень тонкой
и увеличить
скорость носителей
в ней. Но при
более тонкой
базе приходится
снижать напряжение
,
чтобы при
увеличении
толщины коллекторного
перехода не
произошел
«прокол базы».
Электроны при
диффузии обладают
большей подвижностью,
нежели дырки.
Поэтому транзисторы
типа n-p-n
при прочих
равных условиях
являются более
высокочастотными,
нежели транзисторы
типа p-n-p.
Более высокие
предельные
частоты могут
быть получены
при использовании
полупроводников,
у которых подвижность
носителей выше.
Увеличение
скорости пробега
носителей через
базу достигается
также в тех
транзисторах,
у которых в
базе создано
электрическое
поле, ускоряющее
движение носителей.
9. Работа
биполярного
транзистора
в импульсном
режиме
Транзисторы
широко применяются
в различных
импульсных
устройствах.
Работа транзисторов
в импульсном
режиме, иначе
называемом
ключевым или
режимом переключения,
имеет ряд
особенностей.
Рассмотрим
импульсный
режим транзистора
с помощью его
выходных
характеристик
для схемы ОЭ.
Пусть в цепь
коллектора
включен резистор
нагрузки
.
Соответственно
этому на рис.
9-1 построена
линия нагрузки.
До поступления
на вход транзистора
импульса входного
тока или входного
напряжения
транзистор
находится в
запертом состоянии
(в режиме отсечки),
что соответствует
точке
.
В цели коллектора
проходит малый
ток (в данном
случае сквозной
ток
и, следовательно,
эту цепь приближенно
можно считать
разомкнутой.
Напряжение
источника
почти все полностью
приложено к
транзистору.
Рис. 9-1. Определение
параметров
импульсного
режима транзисторов
с помощью
выходных
характеристик.
Если на вход
подан импульс
тока
,
то транзистор
переходит в
режим насыщения
и работает в
точке
.
Получается
импульс тока
коллектора
,
очень близкий
по значению
к
.
Его иногда
называют током
насыщения. В
этом режиме
транзистор
выполняет роль
замкнутого
ключа и почти
все напряжение
источника
падает на
,
а на транзисторе
имеется лишь
очень небольшое
остаточное
напряжение
в десятые доли
вольта, называемое
напряжением
насыщения
.
Хотя напряжение
в точке
не изменило
свой знак, но
на самом коллекторном
переходе оно
стало прямым,
и поэтому точка
действительно
соответствует
режиму насыщения.
Покажем это
на следующем
примере. Пусть
имеется транзистор
n-p-n
и
,
а напряжение
на базе
.
Тогда на коллекторе
по отношению
к базе будет
напряжение
,
т.е. на коллекторном
переходе прямое
напряжение
0,4 В.
Конечно,
если импульс
входного тока
будет меньше
,
то импульс тока
коллектора
также уменьшится.
Но зато увеличение
импульса тока
базы сверх
практически
уже не дает
возрастания
импульса выходного
тока. Таким
образом, максимальное
возможное
значение импульса
тока коллектора
(9.1)
Помимо
,
и
импульсный
режим характеризуется
также коэффициентом
усиления по
току В, который
в отличие от
определяется
не через приращения
токов, а как
отношение
токов, соответствующих
точке
:
(9.2)
Иначе говоря,
является параметром,
характеризующим
усиление малых
сигналов, а В
относится к
усилению больших
сигналов, в
частности
импульсов,
и по значению
несколько
отличается
от
.
Параметром
импульсного
режима транзистора
служит также
его сопротивление
насыщения
(9.3)
Значение
у транзисторов
для импульсной
работы обычно
составляет
единицы, иногда
десятки Ом.
Аналогично
рассмотренной
схеме ОЭ работает
в импульсном
режиме и схема
ОБ.
Рис. 9-2.
Искажение формы
импульса тока
транзистором.
Если длительность
входного импульса
во много раз
больше времени
переходных
процессов
накопления
и рассасывания
зарядов в базе
транзистора,
то импульс
выходного тока
имеет почти
такую же длительность
и форму, как и
входной импульс.
Но при коротких
импульсах, т.
е. если
составляет
единицы микросекунд
и меньше, может
наблюдаться
значительное
искажение формы
импульса выходного
тока и увеличение
его длительности.
Для примера
на рис. 9-2 показаны
графики короткого
импульса входного
тока прямоугольной
формы и импульса
выходного тока
при включении
транзистора
по схеме ОБ.
Как видно, импульс
коллекторного
тока начинается
с запаздыванием
на время
(время задержки),
что объясняется
конечным временем
пробега носителей
через базу.
Этот ток нарастает
постепенно
в течение времени
(длительности
фронта), составляющего
заметную часть
.
Такое постепенное
увеличение
тока связано
с накоплением
носителей в
базе. Кроме
того, носители,
инжектированные
в базу в начале
импульса входного
тока, имеют
разные скорости
и не все сразу
достигают
коллектора.
Время
+
является
временем включения
.
После окончания
входного импульса
за счет рассасывания
заряда, накопившегося
в базе, ток
продолжается
некоторое время
(время рассасывания),
а затем постепенно
спадает в течение
времени спада
.
Время
+
есть время
выключения
.
В итоге импульс
коллекторного
тока значительно
отличается
по форме от
прямоугольного
и растянут
во времени по
сравнению с
входным импульсом.
Следовательно,
замедляется
процесс включения
и выключения
коллекторной
цепи, затягивается
время, в течение
которого эта
цепь находится
в замкнутом
состоянии.
Иначе говоря,
за счет инерционности
процессов
накопления
и рассасывания
заряда в базе
транзистор
не может осуществлять
достаточно
быстрое включение
и выключение,
т. е. не обеспечивает
достаточное
быстродействие
ключевого
режима.
На рис. 9-2 показан
еще график тока
базы, построенный
на основании
соотношения
.
Как видно, ток
этот имеет
сложную форму.
Специальные
транзисторы
для работы
короткими
импульсами
должны иметь
малые емкости
и тонкую базу.
Как правило,
это маломощные
дрейфовые
транзисторы.
Чтобы быстрее
рассасывался
заряд, накапливающийся
в базе, в нее
добавляют в
небольшом
количестве
примеси, способствующие
быстрой рекомбинации
накопленных
носителей
(например, золото).
10. Математическая
модель биполярного
транзистора.
Общая эквивалентная
схема транзистора,
используемая
при получении
математической
модели, показана
на рис.10-1.
Каждый p-n-переход
представлен
в виде диода,
а их взаимодействие
отражено
генераторами
токов. Если
эмиттерный
p-n-переход
открыт, то в
цепи коллектора
будет протекать
ток, несколько
меньший эмиттерного
(из-за процесса
рекомбинации
в базе). Он обеспечивается
генератором
тока
.
Индекс N
означает нормальное
включение. Так
как в общем
случае возможно
и инверсное
включение
транзистора,
при котором
коллекторный
p-n-переход
открыт, а эмиттерный
смещен в обратном
направлении
и прямому
коллекторному
току
соответствует
эмиттерный
ток
,
в эквивалентную
схему введен
второй генератор
тока
,
где
- коэффициент
передачи
коллекторного
тока.
Таким образом,
токи эмиттера
и коллектора
в общем случае
содержат две
составляющие:
инжектируемую
(
или
)
и собираемую
(
или
):
,
(10.1)
Эмиттерный
и коллекторный
p-n
-переходы транзистора
аналогичны
p-n
-переходу диода.
При раздельном
подключении
напряжения
к каждому переходу
их вольтамперная
характеристика
определяется
так же, как и в
случае диода.
Однако если
к одному из p-n
-переходов
приложить
напряжение,
а выводы другого
p-n
-перехода замкнуть
между собой
накоротко,
то ток, протекающий
через p-n
-переход, к которому
приложено
напряжение,
увеличится
из-за изменения
распределения
неосновных
носителей
заряда в базе.
Тогда:
,
(10.2)
где
-
тепловой ток
эмиттерного
p-n
-перехода, измеренный
при замкнутых
накоротко
выводах базы
и коллектора;
- тепловой ток
коллекторного
p-n
-перехода, измеренный
при замкнутых
накоротко
выводах базы
и эмиттера.
Рис. 10-1. Эквивалентная
схема идеализированного
транзистора
Связь между
тепловыми
токами p-n
-переходов
,
включенных
раздельно,
И тепловыми
токами
,
получим из
(10.1 и 10.2). Пусть
.
Тогда
.
При
.
Подставив эти
выражения в
(10.1), для тока коллектора
получим
.
Соответственно
для
имеем
Токи коллектора
и эмиттера с
учетом (10.2) примут
вид
(10.3)
На основании
закона Кирхгофа
ток базы
(10.4)
При использовании
(10.1)-(10.4) следует
помнить, что
в полупроводниковых
транзисторах
в самом общем
случае справедливо
равенство
(10.5)
Решив уравнения
(10.3)
относительно
,
получим
(10.6)
Это уравнение
описывает
выходные
характеристики
транзистора.
Уравнения
(10.3), решенные
относительно
,
дают выражение,
характеризующее
идеализированные
входные характеристики
транзистора:
(10.7)
В реальном
транзисторе
кроме тепловых
токов через
переходы протекают
токи генерации
— рекомбинации,
канальные
токи и токи
утечки. Поэтому
,,
,
как правило,
неизвестны.
В технических
условиях на
транзисторы
обычно приводят
значения обратных
токов p-n-переходов
,.
определенные
как ток соответствующего
перехода при
неподключенном
выводе другого
перехода.
Если p-n-переход
смещен в обратном
направлении,
то вместо теплового
тока можно
подставлять
значение обратного
тока, т. е. считать,
что
и
.
В первом приближении
это можно делать
и при прямом
смещении
p-n-перехода.
При этом для
кремниевых
транзисторов
вместо
следует подставлять
,
где коэффициент
m
учитывает
влияние токов
реального
перехода (m
= 2 - 4). С учетом этого
уравнения
(10.3), (10.5) часто записывают
в другом виде,
который более
удобен для
расчета цепей
с реальными
транзисторами:
(10.8)
(10.9)
(10.10)
где
.
Различают
три основных
режима работы
биполярного
транзистора:
активный,
отсечки, насыщения.
В активном
режиме один
из переходов
биполярного
транзистора
смещен в прямом
направлении
приложенным
к нему внешним
напряжением,
а другой - в обратном
направлении.
Соответственно
в нормальном
активном режиме
в прямом направлении
смещен эмиттерный
переход, и в
(10.3), (10.8) напряжение
имеет
знак «+». Коллекторный
переход смещен
в обратном
направлении,
и напряжение
в (10.3) имеет знак
« - ». При инверсном
включении в
уравнения
(10.3), (10.8) следует
подставлять
противоположные
полярности
напряжений
,
.
При этом различия
между инверсным
и активным
режимами носят
только количественный
характер.
Для активного
режима, когда
и
(10.6) запишем в виде
.
Учитывая,
что обычно
и
,
уравнение
(10.7) можно упростить:
(10.11)
Таким образом,
в идеализированном
транзисторе
ток коллектора
и напряжение
эмиттер-база
при определенном
значении тока
не зависят от
напряжения,
приложенного
к коллекторному
переходу. В
действительности
изменение
напряжения
меняет ширину
базы из-за изменения
размеров
коллекторного
перехода и
соответственно
изменяет градиент
концентрации
неосновных
носителей
заряда. Так, с
увеличением
ширина базы
уменьшается,
градиент концентрации
дырок в базе
и ток
увеличиваются.
Кроме этого,
уменьшается
вероятность
рекомбинации
дырок и увеличивается
коэффициент
.
Для учета этого
эффекта, который
наиболее сильно
проявляется
при работе в
активном режиме,
в выражение
(10.11) добавляют
дополнительное
слагаемое
(10.12)
- дифференциальное
сопротивление
запертого
коллекторного
p-n-перехода.
Влияние
напряжения
на ток
оценивается
с помощью
коэффициента
обратной связи
по напряжению
,
который
показывает,
во сколько раз
следует изменять
напряжение
для получения
такого же изменения
тока
,
какое дает
изменение
напряжения
.
Знак минус
означает, что
для обеспечения
=
const приращения
напряжений
должны иметь
противоположную
полярность.
Коэффициент
достаточно
мал (
),
поэтому при
практических
расчетах влиянием
коллекторного
напряжения
на эмиттерное
часто пренебрегают.
В режиме
глубокой отсечки
оба перехода
транзистора
смещены в обратном
направлении
с помощью внешних
напряжений.
Значения их
модулей должны
превышать
.
Если модули
обратных напряжений
приложенных
к переходам
транзистора
окажутся меньше
,
то транзистор
также будет
находиться
в области отсечки.
Однако токи
его электродов
окажутся больше,
чем в области
глубокой отсечки.
Учитывая,
что напряжения
и
имеют знак
минус, и считая,
что
и
,
выражение
(10.9) запишем в
виде
(10.13)
Подставив
в (10.13) значение
,
найденное
из (10.8), и раскрыв
значение
коэффициента
А, получим
(10.14)
что
,
а
,
то выражения
(10.14) существенно
упростятся
и примут вид
(10.15)
где
;
Из (10.15) видно,
что в режиме
глубокой отсечки
ток коллектора
имеет минимальное
значение, равное
току единичного
p-n-перехода,
смещенного
в обратном
направлении.
Ток эмиттера
имеет противоположный
знак и значительно
меньше тока
коллектора,
так как
.
Поэтому во
многих случаях
его считают
равным нулю:
.
Ток базы в
режиме глубокой
отсечки приблизительно
равен току
коллектора:
(10.15)
Режим глубокой
отсечки характеризует
запертое состояние
транзистора,
в котором его
сопротивление
максимально,
а токи
электродов
минимальны.
Он широко
используется
в импульсных
устройствах,
где биполярный
транзистор
выполняет
функции электронного
ключа.
При режиме
насыщения оба
p-n-перехода
транзистора
с помощью
приложенных
внешних напряжений
смещены в прямом
направлении.
При этом падение
напряжения
на транзисторе
(
)
минимально
и оценивается
десятками
милливольт.
Режим насыщения
возникает
тогда, когда
ток коллектора
транзистора
ограничен
параметрами
внешнего источника
энергии и при
данной схеме
включения не
может превысить
какое-то значение
.
В то же время
параметры
источника
внешнего сигнала
взяты такими,
что ток эмиттера
существенно
больше максимального
значения тока
в коллекторной
цепи:
.
Тогда коллекторный
переход оказывается
открытым, падение
напряжения
на транзисторе—минимальным
и не зависящим
от тока эмиттера.
Его значение
для нормального
включения при
малом токе
(
)
равно
(10.16)
Для инверсного
включения
(10.16)
В режиме
насыщения
уравнение
(10.12) теряет свою
справедливость.
Из сказанного
ясно, что, для
того чтобы
транзистор
из активного
режима перешел
в режим насыщения,
необходимо
увеличить ток
эмиттера (при
нормальном
включении) так,
чтобы начало
выполняться
условие
.
Причем значение
тока
,
при котором
начинается
этот режим,
зависит от тока
,
определяемого
параметрами
внешней цепи,
в которую включен
транзистор.
11. Измерение
параметров
биполярного
транзистора.
Для проверки
параметров
транзисторов
на соответствие
требованиям
технических
условий, а также
для получения
данных, необходимых
для расчета
схем, используются
стандартные
измерители
параметров
транзисторов,
выпускаемые
промышленностью.
С помощью
простейшего
испытателя
транзисторов
измеряются
коэффициент
усиления по
току
,
выходная проводимость
и начальный
ток коллектора
Более сложные
измерители
параметров
позволяют,
быстро определив
значения
,
,
,
,
транзисторов
в схемах ОБ и
ОЭ, оценить,
находятся ли
измеренные
параметры в
пределах допустимого
разброса и
пригодны ли
испытанные
транзисторы
к применению
по критерию
надежности.
Параметры
транзисторов
можно определить
также по имеющимся
в справочниках
пли снятым в
лабораторных
условиях
характеристикам.
При определении
параметров
обычно измеряют
обратные токи
коллектора
(всегда) и эмиттера
(при необходимости)
в специальных
схемах для
транзисторов
— усилителей,
работающих
в выходных
каскадах, и для
транзисторов
— переключателей.
При измерениях
малых токов
используют
высокочувствительные
микроамперметры,
которые нуждаются
в защите от
перегрузок.
Необходимо
измерить также
напряжения
,
,
,
,
.
Напряжение
измеряют при
заданном токе
ограниченном
сопротивлением
в коллекторе,
по наблюдению
на экране
осциллографа
участка вольтамперной
характеристики,
соответствующего
лавинному
пробою. Можно
также измерять
величину
вольтметром
по падению
напряжения
на ограничивающем
сопротивлении.
При этом фиксируется
показание
прибора в момент
резкого возрастания
тока. Напряжение
измеряется
по изменению
направления
тока базы. Напряжение
между эмиттером
и коллектором
фиксируется
в момент, когда
ток базы
(при этом
).
Величину
определяют
аналогично
напряжению
.
При нахождении
измерение
производится
в схеме ОЭ в
режиме насыщения
при заданном
коэффициенте
насыщения.
Желательно
измерения
производить
в импульсном
режиме, чтобы
рассеиваемая
транзистором
мощность была
минимальной.
Величина
определяется
аналогично
напряжению
в схеме ОЭ.
Среди параметров,
характеризующих
частотные
свойства
транзисторов,
наиболее просто
измерить величину
.
Для ее определения
следует измерить
на частоте
,
в 2 - 3 раза большей
,
модуль коэффициента
передачи тока
в схеме ОЭ
,
тогда
.
Все частоты
,
указываемые
в качестве
параметров,
взаимосвязаны
и могут быть
вычислены.
При измерении
барьерной
емкости коллекторного
перехода Ск
обычно используют
метод сравнения
с эталонной
емкостью в
колебательном
контуре и Q-метр.
Емкость измеряется
при заданном
обратном напряжении
на переходе.
Важным является
измерение в
качестве параметра
постоянной
времени
(обычно в номинальном
режиме транзистора).
Переменное
напряжение
достаточно
большой частоты
( 5 МГц) подается
в цепь коллектор
— база и вольтметром
измеряется
напряжение
на входе между
эмиттером и
базой. Затем
в измерительную
цепь вместо
транзистора
включается
эталонная
цепочка RC.
Изменяя значения
RC, добиваются
тех же показаний
вольтметра.
Полученное
RC будет
равно постоянной
транзистора.
Тепловое
сопротивление
измеряется
с помощью
термочувствительных
параметров
(
,
,)
с использованием
графиков зависимости
этих параметров
от температуры.
Для мощных
транзисторов
чаще всего
измеряют величину
для маломощных
-
Параметр
большого сигнала
В измеряется
на постоянном
токе (отношение
/)
или импульсным
методом (отношение
амплитуд тока
коллектора
и базы).
При измерении
h-параметров
наибольшие
трудности
возникают при
определении
коэффициента
обратной связи
по напряжению,
.
Поэтому обычно
измеряют параметры
,
,
а затем вычисляют
по формулам
пересчета
значение
.
Измерения
малосигнальных
параметров
производятся
на частотах
не более 1000
Гц.
12. Основные
параметры
биполярного
транзистора.
Электрические
параметры.
Напряжение
насыщения
коллектор-эмиттер
при
,
не более
---------------------------- 0,3 В
Статический
коэффициент
передачи тока
в схеме с общим
эмиттером при
,
:
при Т=298
К ------------ 30 – 90
при Т=358
К ------------ 30 – 180
при Т=228
К ------------- 15 – 90
Модуль
коэффициента
передачи тока
при f=100
МГц,
,
не более
------------------------------- 3
Емкость
коллекторного
перехода при
,
f=10
МГц не более
--- 6 пФ
Емкость
эмиттерного
перехода при
,
f=10
МГц не более
------ 8 пФ
Обратный
ток коллектора
при
не более:
при
Т=228 К и
Т =298 К ------- 1 мкА
при
Т=358 К --------------------- 10
мкА
Обратный
ток коллектор
– эмиттер при
,
не более
100 мкА
Предельные
эксплутационные
данные.
Постоянное
напряжение
коллектор –
эмиттер при
--------- 17 В
Постоянное
напряжение
база – эмиттер
при ------------------------------------- 4
В
Постоянный
ток коллектора:
при
Т=298 К ----------------- 10 мА
при
Т=358 К ----------------- 5 мА
Импульсный
ток коллектора
при
,
---------------------25 мА
Постоянная
рассеиваемая
мощность коллектора:
при
Т=228 - 298 К ----------------- 1
мВт
при
Т=358 К ------------------------ 5
мВт
Импульсная
рассеиваемая
мощность коллектора
,
50 мВт
Температура
окружающей
среды
------------------------------------От 228
до 358 К
Максимально
допустимая
постоянная
рассеиваемая
мощность коллектора
в мВт
при Т=298 – 358
К определяется
по формуле:
Графики:
Рис
12-1 Входные
характеристики
Рис
12-3 Зависимость
статического
коэффициента
передачи тока
от напряжения
коллектор-эмиттер
Рис
12-2 Зависимость
обратного тока
коллектора
от температуры
Рис
12-4 Зависимость
статического
коэффициента
передачи тока
от тока эмиттера
13. Применение
биполярных
транзисторов
в электронных
схемах.
Данный радиомикрофон
предназначен
для озвучивания
мероприятий,
и т. д. Устройство
работает в УКВ
диапазоне на
частоте 87,9 МГц,
специально
отведенной
для радиомикрофонов,
и его сигналы
принимают на
обычный радиовещательный
приемник с
диапазоном
УКВ-2. Дальность
действия
радиомикрофона
в пределах
прямой видимости
— более 200 м.
Схема и принцип
действия.
Схема радиомикрофона
приведена на
рис. 13-1. Передатчик
собран на транзисторе
VT4 по однокаскадной
схеме. Такое
решение для
миниатюрного
устройства,
каким является
радиомикрофон,
оправдано, так
как использование
в передатчике
отдельно
задающего
генератора
и выходного
каскада приводит
к снижению его
экономичности
и возрастанию
габаритов.
Как известно,
частота LC-генератора,
работающего
в области 100 МГц,
существенно
зависит от
напряжения
питания.
Передатчик
содержит два
контура — контур
L1C9C10C12C13VD2, Задающий
частоту генератора,
и выходной
контур L3C15C16, связанный
с антенной. Это
повышает стабильность
генерируемой
частоты.
Задающий
контур подключен
к транзистору
VT4 по схеме Клаппа.
Влияние изменения
параметров
транзистора
VT4 при изменении
питающего
напряжения
на задающий
контур введено
к минимуму
выбором малого
коэффициента
включения
транзистора
в контур (определяется
емкостью
конденсаторов
СЮ, С12,
С13). Для повышения
температурной
стабильности
частоты применены
конденсаторы
С9, СЮ, С12, С13 с малым
ТКЕ, а коэффициент
включения в
задающий контур
варикапа VD2 невелик
из-за малой
емкости конденсатора
С9.
Выходной
П-коктур позволяет
согласовать
антенну с выходом
транзистора
VT4 и улучшает
фильтрацию
высших гармоник.
Выходной контур
настроен на
частоту второй
гармоники
задающего
контура. Это
уменьшает
влияние выходного
контура на
задающий контур
через емкость
перехода
коллектор—база
транзистора
VT4, благодаря
чему улучшается
стабильность
частоты передатчика.
За счет всех
этих мер уход
частоты передатчика
при изменении
питающего
напряжения
от 5 до 10 В невелик
и подстройки
приемника в
процессе работы
не требуется.
Звуковой
сигнал с электретного
микрофона
ВМ1 поступает
на вход микрофонного
усилителя,
собранного
на операционном
усилителе (ОУ)
DA2. Питание микрофон
получает через
резистор R1 и
развязывающую
цепь R5C2. Для снижения
потребляемой
мощности на
месте DA2 использован
микромощный
ОУ К140УД12. Резистор
R10 задает потребляемый
ток ОУ около
0,2 мА. Большой
мощности от
микрофонного
усилителя не
требуется,
потому что он
нагружен на
варикап, а мощность
управления
варикапом,
представляющим
собой обратносмещенный
диод, крайне
мала R7 и сопротивление
участка сток—исток
полевого транзистора
VT1 образуют цепь
отрицательной
обратной связи,
определяющей
коэффициент
усиления микрофонного
усилителя.
Канал полевого
транзистора
VT1 служит регулируемым
сопротивлением
в системе АРУ.
При напряжении
затвор—исток,
близком к нулевому,
сопротивление
канала — около
1 кОм и коэффициент
усиления микрофонного
усилителя
близок к 100. При
возрастании
напряжения
до 0,5... 1 В сопротивление
канала повышается
до 100 кОм а коэффициент
усиления микрофонного
усилителя
уменьшается
до 1. Это обеспечивает
почти неизменный
уровень сигнала
на выходе
микрофонного
усилителя
при изменении
уровня сигнала
на его входе
в широких пределах.
Конденсатор
С4 создает спад
АЧХ микрофонного
усилителя в
области высоких
частот для
уменьшения
глубины модуляции
на этих частотах
и предотвращения
расширения
спектра сигнала
передатчика.
Конденсатор
СЗ блокирует
цепь обратной
связи усилителя
DA2 по постоянному
току. Через
резистор R4 на
неинвертирующий
вход ОУ DA2 поступает
напряжение
смещения,
необходимое
при однополярном
питании.
Транзистор
VT3 выполняет
функцию детектора
системы АРУ
и управляет
полевым транзистором
VT1. Порог срабатывания
системы АРУ
устанавливается
подстроенным
резистором
R12. Когда сигнал
с выхода микрофонного
усилителя и
отпирающее
напряжение
смещения с
части резистора
R12 в сумме сравняются
с напряжением
открывания
перехода
эмиттер—база
транзистора
VT3, последний
открывается,
подавая напряжение
на затвор полевого
транзистора
VT1. Сопротивление
канала полевого
транзистора
VT1 увеличивается,
и коэффициент
усиления
микрофонного
усилителя
уменьшается.
Благодаря
АРУ амплитуда
сигнала на
выходе усилителя
поддерживается
практически
на постоянном
уровне. Этот
уровень можно
регулировать,
меняя резистором
R12 напряжение
смещения транзистора
VT3. Цепь R9C5 задает
постоянную
времени срабатывания,
а цепь R8C5 — постоянную
времени восстановления
системы АРУ.
Для компенсации
температурных
изменений
напряжения
открывания
перехода эмиттер
-база транзистора
VT3 напряжение
на резистор
R12 подано с диода
VD1,
Транзистор
VT3, цепь формирования
порога срабатывания
АРУ R11R12VD1 и резистор
R4, через который
поступает
смещение на
неинвертирующий
вход ОУ, получают
питание от
стабилизатора
напряжения
DA1. Это же напряжение
подано через
резистор R14 в
качестве наприжения
смещения на
варикап VD2.
Так как
емкость варикапа
существенно
зависит от
приложенного
к нему напряжения
смещения, то
к его стабильности
предъявляются
жесткие требования.
Поэтому стабилизатором
DA1 служит микросхема
КР142ЕН19, представляющая
собой стабилизатор
напряжения
параллельного
типа. Выбором
резисторов
R2 и R3 задают
напряжение
стабилизации
около 3,5 В на выводе
3 микросхемы
DA1. Балластным
сопротивлением
служит генератор
тока на полевом
транзисторе
VT2. что повышает
экономичность
стабилизатора.
Рис 13-1 Электрическая
принципиальная
схема радио
микрофона.
|
14.
Литература
1.
И.П. Жеребцов
«Основы Электроники»,
Ленинград
«Энергатомиздат»
1985 г.
2.
В.Г. Гусев, Ю.М.
Гусев «Электроника»,
Москва «Высшая
школа» 1991 г.
3.
В.В. Пасынков,
Л.К. Чирикин
«Полупроводниковые
приборы», Москва
«Высшая школа»
1987 г.
4.
В.А. Батушев
«Электронные
приборы», Москва
«Высшая школа»
1980 г.
5.
Морозова И.Г.
«Физика электронных
приборов»,
Москва «Атомиздат»
1980 г.
6.
Полупроводниковые
приборы. Транзисторы.
Справочник/
под ред. Н.Н.
Горюнова, Москва
«Энергатомиздат»
1985 г.
7.
Журнал
«Радио»
Web-литература
1.
www.referat.ru
2.
www.radiofanat.ru
3.
www.radio.ru
Министерство
Образования
Республики
Молдова
Технический
Университет
Молдовы
Факультет
Радиоэлектроники
и Телекоммуникаций
Кафедра
Телекоммуникаций
Курсовая
работа
по
дисциплине
Радиоэлектроника
I
Тема:
Анализ и моделирование
биполярных
транзисторов.
Выполнил:
Студент
группы TLC-034
Раецкий
Николай
Проверил:
Зав.кафедрой
Телекомуникаций
Бежан
Николай Петрович
Chişinău
2004
Содержание
Курсовой
работы по дисциплине
Радиоэлектроника
I.
Тема:
Анализ и моделирование
биполярных
транзисторов.
Задание.
Введение.
Технология
изготовления
биполярного
транзистора
КТ 380.
Анализ процессов
в биполярном
транзисторе.
Статические
характеристики
биполярного
транзистора
включенного
по схеме с общим
эмиттером,
общей базой
и общим коллектором.
Анализ
эквивалентнах
схем биполярного
транзистора.
Н – параметры
биполярного
транзистора.
Работа биполярного
транзистора
на высоких
частотах.
Работа биполярного
транзистора
в импульсном
режиме.
Математическая
модель биполярного
транзистора.
Измерение
параметров
биполярного
транзистора.
Основные
параметры
биполярного
транзистора.
Применение
биполярных
транзисторов
в электронных
схемах(на примере
радиомикрофона
).
Литература.
2.
Введение.
Историческая
справка.
Объем исследований
по физике твердого
тела нарастал
с 1930-х годов, а в
1948 было сообщено
об изобретении
транзистора.
За созданием
транзистора
последовал
необычайный
расцвет науки
и техники. Был
дан толчок
исследованиям
в области выращивания
кристаллов,
диффузии в
твердом теле,
физики поверхности
и во многих
других областях.
Были разработаны
разные типы
транзисторов,
среди которых
можно назвать
точечный германиевый
и кремниевый
с выращенными
переходами,
полевой транзистор
(ПТ) и транзистор
со структурой
металл – оксид
– полупроводник
(МОП-транзистор).
Были созданы
также устройства
на основе
интерметаллических
соединений
элементов
третьего и
пятого столбцов
периодической
системы Менделеева;
примером может
служить арсенид
галлия. Наиболее
распространены
планарные
кремниевые,
полевые и кремниевые
МОП-транзисторы.
Широко применяются
также такие
разновидности
транзистора,
как триодные
тиристоры и
симисторы,
которые играют
важную роль
в технике коммутации
и регулировании
сильных токов.
В 1954 было произведено
немногим более
1 млн. транзисторов.
Сейчас эту
цифру невозможно
даже указать.
Первоначально
транзисторы
стоили очень
дорого. Сегодня
транзисторные
устройства
для обработки
сигнала можно
купить за несколько
центов.
Без транзисторов
не обходится
не одно предприятие,
которое выпускает
электронику.
На транзисторах
основана вся
современная
электроника.
Их широко применяют
в теле, радио
и компьютерных
аппаратурах.
Транзисторы
представляют
собой полупроводниковые
приборы с двумя
p-n-переходами.
В простейшем
случае транзисторы
состоят из
кристалла
германия и двух
остриёв (эмиттер
и коллектор),
касающихся
поверхности
кристалла на
расстоянии
20-50 микронов друг
от друга. Каждое
остриё образует
с кристаллом
обычный выпрямительный
контакт с прямой
проводимостью
от острия к
кристаллу. Если
между эмиттером
и базой подать
напряжение
прямой полярности,
а между коллектором
и базой - обратной
полярности,
то оказывается,
что величина
тока коллектора
находится в
прямой зависимости
от величины
тока эмиттера.
Плоскостной
транзистор
состоит из
кристалла
полупроводника
(германия, кремния,
арсенида, индия,
астата, и др.),
имеющего три
слоя различной
проводимости
p и
n.
Проводимость
типа p
создаётся
избыточными
носителями
положительных
зарядов, так
называемыми
"дырками",
образующиеся
в случае недостатка
электронов
в слое. В слое
типа n
проводимость
осуществляется
избыточными
электронами.
Рис 1-1. n-p-n
транзистор
Таким образом,
возможны два
типа плоскостных
транзисторов:
p-n-p,
в котором два
слоя типа p
(например, германия)
разделены слоем
n,
n-p-n,
в котором два
слоя типа n
разделены слоем
типа p.
Из транзисторов
можно составить
схемы различных
назначений.
Например можно
собрать усилители
тока, мощности,
усилители
звуковых частот,
декодеры аудио,
видео, теле-радио
сигналов, а
также простейшие
логические
схемы, основанные
на принципе
и-или-не.
Транзисторы
КТ380 – кремниевые
эпитаксиально-планарные
p-n-p
универсальные
высокочастотные
маломощные.
Предназначены
для работы в
переключающих
схемах, в схемах
усилителей
высокой частоты
герметезированой
аппаратуры.
Бескорпусные,
с гибкими выводами
с гибкими выводами,
с защитным
покрытием.
Транзисторы
помещаются
в герметическую
заводскую
упаковку. Обозначение
типа и цоколевка
приводятся
в паспорте.
Масса транзистора
не более 0,01 г.
3. Технология
изготовления
биполярного
транзистора
КТ380.
Эпитаксиальная
технология
позволяет
расширить
рабочий диапазон
транзисторов,
особенно ключевых,
за счет уменьшения
последовательного
сопротивления
коллектора.
Она основана
на выращивании
очень тонкого
слоя полупроводника
(достаточного
для формирования
активных элементов)
поверх исходного
слоя того же
самого материала.
Этот эпитаксиальный
слой представляет
собой продолжение
исходной
кристаллической
структуры, но
с уровнем
легирования,
необходимым
для работы
транзистора.
Подложку сильно
легируют (до
содержания
легирующей
примеси порядка
0,1%), тщательно
полируют и
затем промывают,
поскольку
дефекты на
поверхности
подложки сказываются
на совершенстве
структуры
эпитаксиального
слоя.
Выращивание
совершенного
эпитаксиального
слоя – очень
сложный процесс,
требующий
тщательного
выбора материалов
и поддержания
исключительной
общей чистоты
в системе. Слой
выращивается
методом химического
осаждения из
паровой фазы,
обычно из паров
тетрахлорида
кремния SiCl4.
При этом используется
водород, который
восстанавливает
SiCl4 до
чистого кремния,
осаждающегося
затем на подложке
при температуре
около 1200 0С.
Скорость роста
эпитаксиального
слоя – порядка
1 мкм/мин, но ее
можно регулировать.
Для легирования
слоя в рабочую
камеру вводят
мышьяк (примесь
n-типа),
фосфор (n-тип)
или бор (p-тип).
Обычно выращивают
только один
слой, но в некоторых
случаях, например
при изготовлении
многослойных
тиристоров,
получают два
слоя – один n,
а другой p-типа.
Толщина эпитаксиального
слоя составляет
от нескольких
микрометров
для сверхвысокочастотных
транзисторов
до 100 мкм для
высоковольтных
тиристоров.
Эпитаксиальный
материал дает
возможность
изготавливать
транзисторы
для усилителей
и электронных
ключей.
В противоположность
технологии
мезаструктур,
при которой
диффузия происходит
равномерно
по всей поверхности
полупроводника,
планарная
технология
требует, чтобы
диффузия была
локализована.
Для остальной
части поверхности
необходима
маска. Идеальным
материалом
для маски является
диоксид кремния,
который можно
наращивать
поверх кремния.
Так, сначала
в атмосфере
влажного кислорода
при 1100 0С
выращивают
слой диоксида
толщиной около
1000 нм (это занимает
примерно час
с четвертью).
На выращенный
слой наносят
фоторезист,
который может
быть сенситизирован
для проявления
ультрафиолетовым
светом. На фоторезист
накладывают
маску с контурами
базовых областей,
в которых должна
проводиться
диффузия (их
тысячи на одной
подложке), и
экспонируют
фоторезист
под освещением.
На участках,
не закрытых
непрозрачной
маской, фоторезист
затвердевает
под действием
света. Теперь,
когда фоторезист
проявлен, его
легко удалить
растворителем
с тех мест, где
он не затвердел,
и на этих местах
откроется
незащищенный
диоксид кремния.
Для подготовки
подложки к
диффузии незащищенный
диоксид вытравливают
и пластинку
промывают.
(Здесь речь
идет об «отрицательном»
фоторезисте.
Существует
также «положительный»
фоторезист,
который, наоборот,
после освещения
легко растворяется.)
Диффузию проводят
как двухстадийный
процесс: сначала
некоторое
количество
легирующей
примеси (бора
в случае
n-p-n-транзисторов)
вводят в базовый
поверхностный
слой, а затем
– на нужную
глубину. Первую
стадию можно
осуществлять
разными способами.
В наиболее
распространенном
варианте пропускают
кислород через
жидкий трихлорид
бора; диффузант
переносится
газом к поверхности
и осаждается
под тонким
слоем борсодержащего
стекла и в самом
этом слое. После
такой начальной
диффузии стекло
удаляют и вводят
бор на нужную
глубину, в результате
чего получается
коллекторный
p-n-переход
в эпитаксиальном
слое n-типа.
Далее выполняют
эмиттерную
диффузию. Поверх
базового слоя
наращивают
диоксид, и в
нем прорезают
окно, через
которое за одну
стадию диффузией
вводят примесь
(обычно фосфор),
формируя тем
самым эмиттер.
Степень легирования
эмиттера по
крайней мере
в 100 раз больше,
чем степень
легирования
базы, что необходимо
|