Главная              Рефераты - Химия

Регенерация азотной и серной кислоты - реферат

ВВЕДЕНИЕ.................................................................................................................................................................................... 3

1. Аналитическая часть............................................................................................................................................... 4

1.1. Технико-экономическое обоснование выбранного метода производства..................................... 4

1.2 Патентная часть............................................................................................................................................................ 8

1.3 Выбор и обоснование района строительства................................................................................................ 13

Географические и климатические данные региона................................................................................................ 14

2. Расчетно-технологическая часть............................................................................................................ 15

2.1. Описание технологической схемы................................................................................................................... 15

2.2 Принцип работы колонны концентрирования H2 SO4 ................................................................................... 18

2.3. Стандартизация. Технологическая характеристика сырья, полуфабрикатов, готового продукта. ГОСТ и технические требования................................................................................................................................................ 20

Свойства готовых продуктов, сырья и полуфабрикатов.................................................................................. 22

2.4. Химизм основных и побочных реакций [4]................................................................................................... 23

2.5 Инженерные решения................................................................................................................................................ 27

2.6. Расчет материального баланса отделения концентрирования HNO3 [1]......................................... 27

2.7. Расчет теплового баланса [7]............................................................................................................................... 33

3. Технико-технологическая часть............................................................................................................... 44

3.1. Выбор и расчет производительности основного и вспомогательного оборудования технологической схемы...................................................................................................................................................................................... 44

3.2 Расчет количества аппаратов.............................................................................................................................. 45

4. Конструктивно-механические расчеты.............................................................................................. 46

4.1 Расчет числа ступеней контакта фаз концентратора [5]........................................................................ 46

1.2. Гидродинамический расчет.................................................................................................................................. 50

1.2.1. Расчет первой по ходу газового потока ступеней контакта фаз [5]........................................... 50

4.2.2. Расчет гидродинамических характеристик второй и последующих по ходу газа ступеней вихревой колонны [5]........................................................................................................................................................................................ 53

4.3. Механические расчеты основных деталей и узлов вихревой колонны [6], [7]............................ 57

5. Выбор и обоснование схемы автоматизации производственного процесса. 62

Общие сведения о типовой микропроцессорной системе............................................................................. 63

Технологический процесс регенерации отработанных кислот.................................................................. 64

Описание контуров........................................................................................................................................................... 66

Регулирование уровня в напорном баке..................................................................................................................... 66

2 Регулирование температуры охлажденной кислоты по изменению подачи хладагента...................... 66

Регулирование соотношения расходов при автоматизации топки................................................................ 67

4. Контур контроля давления...................................................................................................................................... 67

5. Регулирование концентрации кислот................................................................................................................... 68

9. Экономическое обоснование проекта................................................................................................................ 89

Расчет нормируемых оборотных средств:............................................................................................................. 91

Расчет численности и фонда заработной платы:................................................................................................ 92

Расчет фонда заработной платы основных производственных рабочих...................................................... 93

Расчет фонда З.П. вспомогательных рабочих (дежурный персонал).............................................................. 95

Расчет годового расхода электроэнергии (по проекту)..................................................................................... 97

Смета цеховых расходов............................................................................................................................................ 100

Сравнительные технико-экономические показатели производства............................................................. 102

6. Безопасность и экологичность проекта............................................................................................ 72

Анализ производства....................................................................................................................................................... 72

Индивидуальные средства защиты.......................................................................................................................... 72

Шум и вибрация.................................................................................................................................................................. 74

Вентиляция........................................................................................................................................................................... 75

Расчет вентиляции......................................................................................................................................................... 76

Метеорологические условия........................................................................................................................................ 76

Пожарная профилактика................................................................................................................................................ 77

Освещение............................................................................................................................................................................. 79

Расчет естественного освещения.............................................................................................................................. 79

Расчет искусственного освещения............................................................................................................................. 80

Электробезопасность................................................................................................................................................... 81

Защитные меры в электрооборудовании................................................................................................................. 82

Статическое электричество и молниезащита...................................................................................................... 83

Молниезащита................................................................................................................................................................. 83

Расчет молниезащиты.................................................................................................................................................. 83

Безопасность технологического процесса.......................................................................................................... 85

Экологичность проекта.................................................................................................................................................. 85

2.8 Расчет материального баланса концентрирования H2 SO4 ....................................................................... 39

2.9. Расчет теплового баланса вихревой колонны............................................................................................. 40

7. Строительно-монтажная схема здания цеха и компоновка оборудования..... 86

8. Генеральный план. Пояснения к схеме генерального плана.......................................... 88

Заключение....................................................................................................................................................................... 103

Список использованных источников..................................................................................................... 104

Приложение, спецификация.............................................................................................................................. 106

Перечень условных сокращений, обозначений, применяемых в проекте.

АК - азотная кислота

СК - серная кислота

НКЛ – нитрокаллоксилин

ОК - отработанная кислота

ВКУ – вихревое контактное устройство

АСУТП – автоматизированные системы управления технологическим процессом

УВМ – управляющая вычислительная машина


ВВЕДЕНИЕ [1]

В настоящее время развитие производств, применяющих смесь азотной и серных кислот в качестве нитрующего агента, привело к получению огромных количеств отработанных кислотных смесей. Эти смеси с экономической точки зрения необходимо регенерировать и в необходимых расчетных концентрациях возвращать обратно в производственный цикл, тем самым удешевляя единицу себестоимости готовой продукции.

Состав тройных смесей HNO3 –H2 SO4 – H2 O, поступающих на регенерацию, колеблется в довольно широких пределах. В одних случаях они представляют сильно разбавленные кислотные смеси с содержанием азотной кислоты 5-10%, в других случаях отработанные кислоты содержат 1-2% азотной кислоты и 65-70% серной кислоты, в которой растворены окислы азота N2 O3 , образующие нитрозилсерную кислоту HNSO5 .

Регенерация таких смесей представляет собой определенные трудности и требует изыскания все новых и новых способов, обеспечивающие нормальное ведение процесса разгонки отработанных кислот, а также получение азотной и серной кислот, которые по своим качествам и техническим характеристикам не уступают свежим кислотам применяемым для нитрации.

Начальной ступенью регенерации отработанных кислот является их денитрация. Этот процесс заключается в выделении их кислотной смеси азотной кислоты и окислов азота, содержащихся в смеси. В результате проведения процесса денитрации получается 68-70% серная кислота, которая поступает на концентрирование, после чего, в случае необходимости, может быть снова направлена непосредственно в цикл нитрации.

1. Аналитическая часть

1.1. Технико-экономическое обоснование выбранного метода производства [2], [3]

В современной технологии для концентрирования серной кислоты применяются два вида установок:

- с внешним обогревом;

- с непосредственным соприкосновением греющих газов с кислотой.

К установкам внешнего обогрева относятся котлы, так называемые реторты, установки типа Бюшинга, Паулинга, Фришера, а также Майснера. В них происходит обогрев кислоты через стенку в аппаратах колонного типа, установки вакуум-аппаратов и установки Дюпон пленочного типа.

К установкам с непосредственным соприкосновением горячих газов с кислотой относятся установки Кесслера; широкое распространение получили аппараты типа Хемико, работающие в режиме барботирования газов через слой серной кислоты и аппараты Вентури трубного типа.

Суть процесса концентрирования в аппаратах этого типа заключается в дроблении кислоты на капли благодаря потоку горячего газа.

Оба вида технологий получения концентрированной серной кислоты имеют как положительные, так и отрицательные стороны, которые необходимо учитывать при выборе характера производства в каждом отдельном проекте с учетом экономических показателей и наличия трудовых и сырьевых ресурсов.

Большим преимуществом установок с внешним обогревом является отсутствие или минимальное количество тумана серной кислоты, образующейся в результате работы концентраторов второго типа, а также получения серной кислоты с крепостью до 98%. Благодаря исключению необходимости очистки выхлопных газов от кислотного тумана, появляется возможность удешевить технологический процесс в результате выхода из технологической схемы дорогостоящих электрофильтров. Но при концентрировании серной кислоты, например, в ретортах до 96% крепости и выше, происходит их быстрое изнашивание из-за высокой температуры кипения серной кислоты, которая достигает t=300о C. Кроме того, при высоких температурах увеличивается испарение и разложение серной кислоты, что ведет к потере количества и качества серной кислоты. Эти недостатки учтены и устранены в установках типа Майснера, где концентрирование происходит под вакуумом. Установки Майснера весьма компактны по сравнению с ретортными установками Паулинга. При проектировании производств одной и той же мощности, установки с колоннами Майснера занимают менее 40% площади, требующейся для установки реторт Паулинга. Однако установки Майснера имеют весьма серьезный недостаток ввиду малой производительности (выход готового продукта составляет до 13-15 т/сут.). К другому недостатку относится растрескивание ферросилидовых царг, проявляющееся в процессе эксплуатации данной установки, а также нарушение уплотнения между царгами. К недостаткам колонн Майснера относится также необходимость строительства котельных для выработки водяного пара , применяемого в колоннах. Следовательно, этот тип установок может быть применен только в случаях необходимости концентрирования небольших количеств серной кислоты и для получения при этом серной кислоты высокой концентрации (до 98%).

Проблема растрескивания ферросилидовых материалов и проблема появления неплотностей были решены с появлением установок с применением нагревательных труб и метода стекающей пленки в установках типа Дюпон. В этих установках применено новое техническое решение в виде монтажа оборудования с учетом механических и термических напряжений ферросилида, то есть либо на катках, либо на пружинных подвесках. К преимуществам относится простота устройства, исполнения и обслуживания. Эти установки по производительности относятся к числу средних, достигая до 25 т/сутки. К недостаткам этого вида установок относится загрязнение внутренних поверхностей труб с течением времени, что приводит к снижению их теплопропускной способности и необходимости их периодической прочистки и промывки с применением большого количества воды. В нашей стране в начальный период развития производства получения высококонцентрированной серной кислоты установки этого типа пользовались большой популярностью, но, в связи с бурным ростом промышленности, потребляющей СК в огромных количествах, установки первого типа были в основном вытеснены установками второго типа – с непосредственным соприкосновением греющих газов с кислотой, а установки с внешним обогревом функционируют и в настоящее время в единичных экземплярах.

Один из представителей установок второго типа установки Кесслера, в которых значительно облегчена передача тепла от топочных газов к серной кислоте. Концентрируемая кислота не доводится до точки кипения, а большая, открытая поверхность контакта газа и кислоты максимизирует интенсивность процесса массопередачи и теплопередачи. Кроме того, преимуществом установок Кесслера является их возможность работать на любом местном виде топлива: газообразном, жидком, твердом, что значительно увеличивает сырьевые возможности безостановочного перехода с одного вида топлива в случае необходимости на другой. К недостаткам в первую очередь относится необходимость периодической чистки рекуператора с выгрузкой насадки, а также большая потеря СК с отходными газами, что составляет порядка 2-2,5%. Данные аппараты имеют небольшую производительность – 20 т/сутки. В последнее время установки Кесслера в своем большинстве были вытеснены концентраторами барабанного типа. В аппаратах этого типа концентрирование производится путем барботажа горячих газов через упариваемую кислоту, как в слое кислоты, так и в зоне брызг, где на поверхности капель происходит хорошая теплопередача. До настоящего времени они считались наиболее удобными, экономичными и практичными для концентрирования серной кислоты. Основной вид топлива для этих установок – мазут. Однако в последнее время в связи с ростом производства природного газа, последний стал широко применяться в концентраторах барабанного типа.

К преимуществам этих концентраторов относятся лучшее использование тепла и переработка большого количества кислоты. Данные концентраторы имеют и ряд существенных недостатков, которые не могут быть устранены без коренных изменений конструкции. Первый недостаток заключается в поддержании строгого температурного режима топочных газов, так как увеличение его даже на 10 О С довольно быстро разрушает барботажные трубы первой камеры концентратора и , следовательно, увеличиваются потери СК из-за ее термического разложения, которые составляют 10-15% от общего количества СК, идущей на концентрирование.

Вторым, весьма существенным недостатком, является образование паров и туманов СК, улов которых требует применение громоздких и дорогостоящих сооружений – электрофильтров, причем сами электрофильтры тоже имеют недостатки – они осуществляют неполный улов сернистых газов и окислов азота, которые выбрасываются в атмосферу; стоимость же их весьма велика и составляет до 30% затрат на всю установку. Учитывая все изложенные преимущества и недостатки, появились новые скоростные концентраторы, в которых потоком горячего газа жидкость преимущественно разбивается на мельчайшие капли. Для создания такого процесса концентрирования СК в капельном состоянии используют аппараты Вентури.

Таблица №1 - Расходные коэффициенты на получение 92,5% серной кислоты

Показатели Барботажный концентратор Трубы Вентури
Топливо, кг 70 44,5
Вода (t=25 О С) 7 6,5
Эл. энергия, кВт/ч 18 16,6

Применение этих труб имеет ряд преимуществ: при небольших размерах они имеют большую производительность, что позволяет снизить капитальные затраты на 1 тонну концентрированной кислоты по сравнению с барботажным концентратором. Преимуществом этого метода является то, что более низкая температура кипения кислоты уменьшает степень разложения при ее концентрировании и уменьшает туманообразование, что в конечном итоге приводит к уменьшению требуемого объема газоочистки.

Вихревая ферросилидовая колонна коренным образом отличается от ныне действующих в промышленности систем концентрирования СК. Процесс осуществляется в режиме без образования туманов серной кислоты и сернистого ангидрида, что резко снижает газовые выбросы. Конструктивное исполнение концентратора позволяет за счет дополнительных брызгоуловительных и абсорбционных ступеней осуществлять снижение газового выброса до санитарных норм без электрофильтров и скрубберов.

1.2 Патентная часть

Для проведения патентных исследований определяется предмет поиска по теме дипломного проекта, подлежащей исследованию.

Предмет поиска: "Регенерация отработанных кислот."

Поиск проводится по отечественному патентному фонду, исходя из наличия фонда в библиотеке КГТУ. Глубина поиска – 5 лет, начиная с 1994 года и вглубь без пробелов.

Источник информации об отечественных изобретениях по Международной классификации изобретения МПК:

С01В17/88, С01В17/90, С01В21/24, С01В21/22, С01В21/38, С01В21/40, С01В21/44.

Целью исследований является установление уровня развития техники в данной области и анализ применимости прогрессивности решений в дипломном проекте.

Для составления полного списка изобретений, имеющих отношение к теме поиска, пользуются годовыми систематическими указателями к официальным бюллетеням.

Номера охранных документов, имеющих отношение к теме поиска, заносятся в таблицу.

Таблица №2 – Список охранных документов

Индекс МПК №№ охранных документов №№ БИ или ИЗР Страна выдачи патента Название изобретения
1994 год
С01В17/88 2016842 14 РФ Способ концентрирования H2 SO4
С01В21/24 2022917 21 РФ Способ получения окиси азота
С01В21/26 1102183 6 РФ Способ окисления аммиака
С01В21/38 2009996 6 РФ Способ получения азотной кислоты
1993 год
С01В17/22 1805095 12 Способ регенерации отработанной H2 SO4
С01В21/38 1809774 14 Способ снижения содержания оксидов азота в хвостовых газах производства слабой азотной кислоты
1992 год
С01В21/22 1675202 33 РФ Способ получения закиси азота
С01В21/26 1636332 11 РФ Способ очистки газообразного монооксида азота
1698187 46 РФ Способ получения могооксида азота
С01В21/24 1650575 19 РФ Способ двухступенчатого окисления аммиака
С01В21/38 1664740 27 РФ Способ автоматического управления процессом очистки хвостовых газов от оксида азота
С01В21/40 1668291 29 РФ Способ переработки окислов азота в неконцентрированную азотную кислоту
1991 год
С01В21/90 1712304 6 СССР Способ очистки серной кислоты
С01В17/88 1723030 12 СССР Способ концентрирования и очистки серной кислоты
1990 год
С01В21/40 15641114 18 СССР Способ ректификации смеси "азотная кислота -четырехокись азота"
1593691 35 СССР Способ очистки газовой смеси от оксидов азота
С01В21/46 1586997 31 СССР Способ регенерации отработанной 20-50% азотной кислоты

В разрабатываемый план наиболее подходят следующие изобретений:

(11) 2016842 (13) С1

(51) 5С01В17/88

(21) 4945951/26

(72) Махоткин А.Ф., Халитов Р.А., Иванов Г.А., Газизов Ф.М., Куликов В.В., Зарипов И.Р., Лаптев В.И.

(71) Казанский Государственный Технологический Университет

(54)(57)

1. Способ концентрирования серной кислоты, включающий многоступенчатое прямое контактирование исходной кислоты с потоком горячих топочных газов в режиме противотока и последующее сепарирование, отличающееся тем, что с целью предотвращения образования сернокислого тумана в отходящих газах, газожидкостную смесь на каждой ступени подвергают разделению на жидкостной и дисперсный потоки с подачей последнего на следующую ступень, а жидкостного – на предыдущую по отношению к направлению потока газов ступень, причем концентрацию серной кислоты в дисперсном потоке поддерживают равной 0,6-1,4 кг/м3 .

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что процесс ведут в 3-4 ступени.

(11) 1541188 (51) С01В17/90

(21) 3741076/23-26 (22) 11.05..84

(71) Горьковский Политехнический институт

(72) Пастухова Г.В., Ким П.П., Петрушков А.А., Катраев А.Н., Казанцев П.П., Никандров И.С., Овчинников В.Д.

(53) 661.254

(54)(57) Способ очистки концентрированной серной кислоты от оксидов азота обработкой восстановителем при повышенной температуре, отличающийся тем, что с целью снижения расхода восстановителя и получения утилизируемого отхода оксида азота, в качестве восстановителя используют уротропин в стехиометрическом количестве для восстановления азотистого ангидрида до оксида азота.

(11) 1699901 (51) С01В17/88

G05Д27/00

(21) 66.012.-52

(75) Кабатов Г.С., Алексеев Ю.В., Сапожников А.Д.; (54)(57) Способ управления процессом концентрирования серной кислоты в массобоменном колонном аппарате путем измерения температуры на последней по ходу кислоты ступени массообменной колонны, регулирования расхода топлива в печь по температуре топочных газов, стабилизации расходов разбавленной серной кислоты, воздуха в печь, температур топочных газов и концентрированной серной кислоты, отличающейся тем, что с целью повышения качества продукта и снижения выбросов вредных веществ в атмосферу, температуру топочных газов, подаваемых в печь, корректируют по температуре на последней по ходу кислоты ступени массообменной колонны.

(11) 1809774 (51) В01Д53/14, С01В21/38, С01В21/40

(22) 4913954/26 (22) 25.02.91

(72) В.А. Линев, В.И. Герасименко, А.А. Черкасов, М.П. Решетюк, Г.С. Николаев.

(71) Производственное объединение "Куйбышевазот"

(73) Производственное объединение "Куйбышевазот"

(54)(57) Способ снижения содержания оксидов азота в хвостовых газах производства слабой азотной кислоты, включающий абсорбцию нитрозных газов водным раствором азотной кислоты с последующм восстановлением вводимых со стадии абсорбции хвостовых газов, содержащих примеси оксидов азота, аммиаком, отличающийся тем, что с целью снижения содержания вредных веществ в хвостовых газах и расхода аммиака, водный раствор азотной кислоты, перед абсорбцией обрабатывают озонокислородной смесью, содержащей 40-60 г. озона на 1 м3 хвостового газа, вводимого со стадии абсорбции.

(11) 1688291 (51)5 С01В21/40

(21) 4648035/28 (22) 07.02.89

(53) 661.56

(72) А.Ф. Мараховский, Е.Н. Золотарев, В.К. Киселев, В.А. Степанов, Н.П. Перепадья, В.В. Истомин.

(71) Харьковский Институт инженеров коммунального строительства, Горловское производственное объединение "Стирол", кооператив "Спутник".

(54)(57) Способ переработки оксидов азота в неконцентрированной азотной кислоте включающий их абсорбцию поглотителем, содержащим азотную кислоту, предварительно обработанную магнитным полем напряженностью 1500-2500 Э, отличающийся тем, что с целью увеличения степени переработки, одновременно с магнитной обработкой осуществляется аэрирование поглотителя воздухом или газовой смесью, содержащей 90-99% кислорода в течении 20-40 мин. При удельном расходе воздуха или газовой смеси 0,2-2,0 м3 , на 1м поглотителя в час.

Заключение

Патентные исследования по фонду изобретений показали, что тема разрабатывалась, однако внимание разработчиков к исследуемой теме неравномерно по годам. Пик изобретательской активности приходится на 1992 год. При разработке темы основное внимание уделялось повышению качества готового продукта, снижению материальных затрат, улучшению технологии процесса. Разработки касаются не только совершенствования всей технологической схемы, но и отдельных операций производственного цикла и оборудования для него, изменение методов управления процессом на отдельных стадиях.

Для анализа обработано 5 изобретений, имеющих непосредственное отношение к исследуемой теме. В них разработаны методы регенерации и утилизации отработанной кислоты, при этом решаются задачи экологии за счет замкнутости цикла.

1.3 Выбор и обоснование района строительства

При выборе места строительства учитывается географическое положение, наличие полезных ископаемых, рельеф, климатические условия. Важным фактором является также наличие водоемов для обеспечения непрерывного подвода воды, сырья, путей сообщения для безопасной, экологичной и дешевой доставки этого сырья и другигх полуфабрикатов от поставщиков, а также отгрузки готовой продукции, развитой инфраструктуры, достаточная энергетическая база. Необходимо отметить также важность хорошо развитой научной базы для подготовки специалистов в данном производстве и наличия возможности выбора рабочей силы с учетом технологических особенностей и параметров данного процесса. Учитывая все вышеперечисленные факторы, выбираем для строительства производства для регенерации отработанных кислот г. Казань, как крупный научно-технический, учебно-производственный и сырьевой пункт.

Казань – столица Татарстана.

Татарстан находится в средней части Поволжья.

Географические и климатические данные региона.

По широте Татарстан занимает среднее положение, по долготе его территория сдвинута ближе к Уралу. Такое положение республики определяется умеренной континентальностью климата, что оказывает большое влияние на все факторы природных ресурсов.

Климат в Татарстане умеренный. Средняя температура холодного периода – 14,5 О С, теплого +19,9 О С. Преимущественное направление ветра – северо-западный. Относительная влажность воздуха летом µ=63%, зимой µ=86%. Глубина замерзания грунта 16 метра. Средний снеговой покров 35 см., количество осадков за год 449 мм.

Город связан с железнодорожными, водными, автомобильными путями с районами – поставщиками и потребителями. Цех по регенерации отработанных кислот расположен в непосредственной близости от железнодорожного узла "Станция Лагерная", что значительно облегчает доставку сырья и материалов для перевоза в железнодорожных вагонах и цистернах. Достаточна и энергетическая база. Электропитание идет из систем электроснабжения сети "Татэнерго".

Вода в цехе используется для технологических целей: в теплообменниках, для промывки оборудования. Источником воды является река Волга и артезианский колодец.

Производство расположено в плотнонаселенном районе Татарстана – городе Казань, что обеспечивает стабильный приток рабочей силы.

В Казани имеется ряд учебных заведений, готовящих производственные кадры. Инженерные кадры готовятся в КГТУ.

Однако, учитывая экологическую ситуацию, в том числе повышенную фоновую концентрацию вредных веществ в атмосфере, строительство нового химического предприятия на территории республики допустимо лишь при совершенствовании установок для обезвреживания отходов производства и сведения этих отходов к минимальному количеству.

Проектом предусмотрена очистка отходящих газов базового производства с целью охраны окружающей среды.

2. Расчетно-технологическая часть

2.1. Описание технологической схемы

Процесс разделения отработанных кислотных смесей и концентрирования слабой HNO3 ведут в колонне концентрирования ГБХ (9). По трубопроводу 6.0. тройная кислотная смесь поступает в хранилище отработанных смесей (2).

Из хранилища отработанные кислоты насосом (27) подаются в напорный бак (5). В напорных баках поддерживается постоянный уровень кислот, также они имеют переливную линию, по которой избыток кислот отводится обратно в хранилища соответствующих кислот. Из напорного бака отработанные кислоты через ротаметр (8) поступают в подогреватель (7), где подогреваются до t=80-100О С. В целях уменьшения количества пара, вводимого в колонну, подогрев в подогревателе ведется глухим паром, поступающим по трубопроводу 3. Из подогревателя отработанная тройная смесь поступает на 6-9 царги (считая сверху) колонны ГБХ, а слабая HNO3 (48-50%) по трубопроводу 6.3 поступает в хранилище слабой HNO3 (2). Из хранилища (1) слабая HNO3 насосом (26) подается на 10 царгу колонны ГБХ (9). Техническая H2 SO4 (91-92%) из отделения концентрирования слабой H2 SO4 перекачивается в хранилище (3) концентрированной H2 SO4 и отсюда насосом (28) подается в напорный бак (6), из которого с t=(20-30 О С) поступает на 4-6 царги колонны (9). Все три кислоты подаются в колонну ГБХ одновременно. Также одновременно с подачей кислот для отгонки HNO3 и окислов азота из смеси кислот и поддержания температурного режима процесса, в днище колонны (9) подают нагретый водяной пар по трубопроводу 2.3 с температурой равной 250О С абсолютное давление нагретого пара на трубопроводе 1,5 атм. Пар в колонну подается с таким расчетом, чтобы содержание HNO3 и окислов азота в разбавленной H2 SO4 , вытекающей из колонны не превышало 0,03%.

Испарение HNO3 из отработанных смесей кислот происходит за счет H2 SO4 , которая подсоединяет к себе воду, понижая тем самым парциальное давление водяных паров в смеси. Испарение HNO3 происходит в средней части колонны, состоящей из 11-13 царг HNO3 , освобожденная от воды, но с большим содержанием окислов азота в парообразном виде поднимается в верхние царги колонны №6-9, где осушается H2 SO4 , стекающей вниз. Барботируя через слой H2 SO4 , пары HNO3 проходят царги 3-5, где освобождаются от брызг H2 SO4 . Освобожденные от влаги пары HNO3 поступают в верхние две царги колонны – дефлегматор, где происходит отдувка окислов азота.

После прохождения колонны пары HNO3 с t(85-95О С) из крышки колонны (9) поступают в конденсатор (10), в котором за счет охлаждения до t=30-40 О С происходит конденсация HNO3 из парообразного состояния в жидкое. Сконденсировавшись, охлажденная крепкая HNO3 стекает в общий коллектор конденсатора (10) и так как она содержит большое количество окислов азота, то обратно возвращается в дефлегматор колонны ГБХ (9), где, встречаясь с горячими газами, идущими с четвертой царги колонны, нагревается до t=85 О С. Освобожденная от окислов азота крепкая 96-98% HNO3 поступает в холодильник (11) и охлажденная до t=30-40 О С стекает в сборник концентрированной азотной кислоты (12), откуда направляется на склад и к потребителю.

Серная кислота, постепенно насыщаясь водой, стекает по царгам вниз. H2 SO4 , контактируя с нитрозными газами от разложившейся HNO3 образует нитрозилсерную кислоту. С 20 по 22 царги (в зоне гидролиза) при температуре H2 SO4 150-160 О С происходит гидролиз нитрозилсерной кислоты.

Слабая 68-70% серная кислота с долей оксидов не более 0,003%, получаемая в процессе гидролиза из 22 царги колонны с t=160-170 О С, перекачивается в отделение концентрирования серной кислоты.

Дистилляция HNO3 из отработанных кислот и ее концентрирование сопровождается выделением нитрозных газов. Это приводит не только к значительным потерям HNO3 , но и к загрязнению окружающей среды. Поэтому после конденсатора (10) несконденсировавшиесяя пары HNO3 направляются вентилятором (24) в поглотительные башни (20-22), орошаемые кислотами различных концентраций.

У каждого абсорбера установлены циркуляционные насосы (31), которые из нижней части каждого абсорбера через холодильники (23) подают кислоту на орошение, причем концентрация орошающей кислоты последовательно увеличивается от колонны (22) к (20). Вода для орошения абсорбционной системы подается в последний по ходу абсорбер.

Охлаждение циркулирующей кислоты необходимо потому, что при взаимодействии ее в башне с окислами азота она нагревается, а поглощаются окислы азота тем лучше, чем холоднее кислота.

Температура поглощающей кислоты 25-35 О С.

Пары HNO3 и окислы азота входят в абсорбер снизу, а орошающие кислоты сверху, то есть движутся противотоками. Орошающая кислота, контактируя на поверхности насадки с нитрозными газами, стекает вниз, охлаждая окислы азота и поглощая HNO3 . Циркуляция продолжается до тех пор, пока вода, поглощая окислы азота и пара, не превратится в слабую 48-50% HNO3, поле чего она выводится из цикла, а в цикл накачивают свежую воду. Слабая HNO3 после абсорбера направляется в холодильник слабой HNO3, где охлаждается до t=35О С, затем поступает в сборник (25) и насосом (34) перекачивается в хранилище (2) концентрирования HNO3 .

В результате водной абсорбции содержание окислов азота в газах снижается до 0,1-0,3%. Для окончательной доочистки газы вентилятором (28) направляются в абсорбер (22), орошаемый крепкой H2 SO4 , поступающей по трубопроводу 6.1. После этого абсорбера газы с содержанием NOx 0,01-0,03% выбрасываются в атмосферу, а получаемая при этом H2 SO4 насосом перекачивается на склад.

Концентрирование отработанной 70% H2 SO4 осуществляется в вихревой ферросилидовой колонне (17), путем непосредственного соприкосновения горячих топочных газов и кислоты. Горячие газы, нагретые в топке (16) до t=800-900О С подаются на первую по ходу газового потока ступень колонны. Воздух в топку нагнетается воздуходувкой (32) а природный газ в топку подается по трубопроводу 5,7. Отработанная 70% серная кислота с температурой 150-170 О С из колонны ГБХ отделения денитрации насосом (29) через промежуточную емкость (14) подается на 5 ступень вихревой колонны.

Контактирование горячих газов и кислоты в колонне осуществляется в противоточном режиме. Топочные газы, поступающие на первую ступень, поднимаясь вверх, взаимодействуют в вихревом потоке с H2 SO4 и десорбируют из нее воду. H2 SO4 перетекает со ступени на ступень вниз, укрепляется и выходит из первой ступени контакта фаз в виде продукционной 91-92% H2 SO4 в холодильник (19). Из холодильника H2 SO4 насосом перекачивается в отделение денитрации в хранилище серной кислоты (3).

Горячие газы по мере движения в колонне вверх отдают тепло и насыщаются парами воды. Температура отходящих газов после верхней брызгоуловительной ступени составляет 110-130 О С.

Далее отходящие газы охлаждаются до t=60-70 О С в эжектирующем устройстве (17) колонны. Затем отходящие газы с содержанием кислых газов (0,1-0,2 г/м3 ) через трубу выбросов (30) выбрасываются в атмосферу. Концентрирование H2 SO4 на ступенях вихревой колонны осуществляется в высокотурболизированном вихревом восходящем жидкостном потоке, что позволяет интенсифицировать теплообменные процессы и повысить надежность сепарации фаз при повышенных скоростях газа, предотвратить перегрев и разложение серной кислоты до сернистого ангидрида (рис. 2.1)

2.2 Принцип работы колонны концентрирования H2 SO4

Работа основана на следующих принципах:

1. Применение прямоточного взаимодействия газовой и жидкой фаз в зоне контакта при сохранении противоточного движения потока по аппарату в целом.

2. Использование вихревого движения газожидкостного потока в зоне контакта фаз, обеспечивающего максимальную турбулизацию потока, обновление метафазной поверхности, широкий диапазон устойчивости работы контактных ступеней, а также эффективную сепарацию жидкости в поле центробежных сил.

3. Применение восходящего движения фаз в зоне контакта, обеспечивающего максимальный диаметр многоступенчатых аппаратов.

Принцип прямоточного движения газовой и жидкой фаз осуществляется в вихревом контактном устройстве (рис. 2.2.), состоящем из тарелки 3, на которую установлен завихритель 5, и контактного патрубка 4.

Завихритель газового потока расположен внутри контактного патрубка и изготовлен в виде цилиндра, имеющего 8 тангенциально расположенных лопаток 6, образующих между собой тангенциальные щели для прохода газа.

В нижней части контактного патрубка 4 имеются прорези для прохода жидкости.. Завихритель расположен на нижней царге 1, а контактный патрубок – на верхней царге 2 ступени. Подача жидкости на ступень осуществляется в нижнюю царгу, а ее выход из верхней царги.

Контактирующий газ входит в щель между лопатками завихрителя и приобретает вращающее движение. Серная кислота из вышележащей ступени по линии перетока поступает в нижнюю царгу ступени, протекает через прорези контактного патрубка во внутреннюю полость между завихрителем и внутренней стенкой контактного патрубка. Поток кислоты разделяется на 2 части. Часть кислоты эжектируется внутрь завихрителя и вылетает из него в виде капель и струй. Основная доля жидкости раскручивается газожидкостным потоком и движется по спирали вверх по внутренней стенке контактного патрубка. При этом жидкостная пленка непрерывно бомбардируется каплями и струями кислоты, вылетевшими из завихрителя и непрерывно многократно обновляет свою поверхность. Выходящий из щелей завихрителя свежий газовый поток образует вихри жидкости, которые сливаются и движутся по спирали в выходящем потоке в виде высокотурбулированного слоя жидкости, основная часть которого отсекается от газового потока под вышележащей царгой, служащей отбойником. Часть серной кислоты уносится газовым потоком на вышележащую ступень.

Количество уносимой кислоты определяется расходами газовой и жидкой фаз, поступающих на ступень. За счет уноса определенного количества H2 SO4 со ступени на ступень осуществляется такое распределение концентраций серной кислоты на ступенях, при которой величины пересыщения паров серной кислоты на ступенях не достигают критического значения и исключаются условия образования тумана серной кислоты. Отсепарированная в верхней царге серная кислота перетекает через внешний гидрозатвор на нижнюю царгу нижележащей ступени. Серная кислота перетекает со ступени на ступень вниз, концентрируется и поступает в нижнюю часть колонны. На первой ступени кислота газовым потоком в виде капель и струй по тангенциальному каналу поступает в днище колонны, где раскручивается газовым потоком и поднимается в виде высокотурбулированного слоя жидкости, струй, брызг по внутренней стенке днища колонны вверх, в зону сепарации, расположенную между первой и второй ступенями. Отсепарированная крепкая (91-93%) серная кислота перетекает через штуцер из зоны сепарации по трубопроводу в холодильник.

Газовый поток, контактируя на ступенях с кислотой, отдает ей свое тепло, освобождается от брызг кислоты в брызгоуловительных ступенях и с содержанием кислых компонентов в пределах санитарной нормы выбрасывается через трубу выброса газов в атмосферу.

2.3. Стандартизация. Технологическая характеристика сырья, полуфабрикатов, готового продукта. ГОСТ и технические требования.

Технологический процесс регенерации отработанных кислот позволяет получить концентрированную HNO3 и H2 SO4 , от вещающие требованиям соответствующих стандартов.

1. Азотная кислота концентрированная

Таблица №3 - Технические характеристики на HNO3 по ГОСТ 701-78

Наименование показателей Нормы
Высший сорт I сорт II сорт
1. Содержание HNO3 , в %, не менее 98,9 98,2 97,5
2. Содержание H2 SO4 , в %, не менее 0,04 0,05 0,06
3. Содержание окислов азота N2 O4 , в %, не более 0,2 0,3 0,3
4. Содержание прокаленного остатка, в % 0,005 0,015 0,03

2. Кислота серная техническая регенерированная (купоросное масло)

Таблица №4 - Технические условия на H2 SO4 по ГОСТ 2184-77

Наименование показателей нормы
1. Содержание H2 SO4 , в %, не менее 91,0
2. Содержание нитросоединений, в %, не менее 0,2
3. Содержание прокаленного остатка, в % 0,4
4. Содержание окислов азота N2 O3 , в %, не более 0,01
5. Содержание железа, в %, не более 0,2

3. Отработанные и вытесненные кислоты представляют собой тройную смесь азотной и серной кислот, а также воды.

Таблица №5 - Состав тройных смесей

Наименование составных частей Отработанной кислоты Вытесненной кислоты
1. Азотная кислота, в % 15-22 15-22
2. Серная кислота, в % 35-40 35-40
3. Окислы азота, в % 4-5 0,5-1,0
4. Вода, в % 33-46 37-49,5

4. Слабая серная кислота

Таблица №6 Состав слабой H2 SO4 должен удовлетворять условиям ГОСТа 1500-78

Наименование составных частей Нормы
1. Содержание серной кислоты, в % 67-70
2. Содержание азотной кислоты, в % 0,03

Топливо (природный газ)

Природный газ должен соответствовать требованиям по ГОСТ 5542-70

Таблица №7 Технические условия на природный газ

Наименование показателей на 100 гр. Газа Нормы
1. 2. 3.
1. Содержание сероводорода в гр., не более 2
2. Содержание аммиака в гр., не более 2
3. Содержание синильной кислоты в гр., не более 5
4. Содержание смол и пыли в гр., не более 0,1
5. Содержание нафталина в гр., не более 10
6. Содержание кислорода в гр., не более 1

Природный газ используется для получения тепла при концентрировании кислот.

Серная кислота концентрированная должна быть изготовлена в соответствии с требованиями настоящего стандарта по технологическому регламенту, утвержденному в установленном порядке. По физико-техническим показателям СК должна соответствовать нормам, указанным в таблице 8 по ГОСТ 2184-77.

Таблица №8

Наименование показателей норма
Контактная Олеум высший
высший сорт I сорт высший сорт I сорт
1 Внешний вид Не нормируется Маслянистая жидкость без механических примесей
2 Массовая доля моногидрата (H2 SO4 ), в % 92,5 94 92,5 94
3 Массовая доля свободного серного ангидрида (SO3 ) в %, не менее - - 24 24
4 Массовая доля железа, не более 0,006 0,015 0,006 0,01
5 Массовая доля остатка после прокаливания, %, не более 0,02 0,03 0,02 0,03
6 Массовая доля нитросоединений, %, не более Не нормируется Не нормируется
7 Массовая доля окислов азота (N2 O3 ), %, не более 0,00005 0,0001 0,0002 0,0005
8 Массовая доля мышьяка (As), %,не более 0,00008 0,00001 0,00008 0,00001
9 Массовая доля хлористых соединений, в %,не более 0,0001 0,0005 Не нормируется
10 Массовая доля свинца (Pb), %,не более 0,001 0,01 0,0001 0,001
11 Прозрачность Не нормируется Разбавление
12 Цвет в мл. раствора, сравнение 1 2 Не нормируется

Свойства готовых продуктов, сырья и полуфабрикатов.

1. Азотная кислота концентрированная HNO3 в чистом виде – бесцветная жидкость с едким, удушливым запахом; имеет удельный вес 1,5 гр/см3 ; 100% HNO3 плавится при температуре –42 О С; кипит при температуре +86 О С. HNO3 действует на все металлы, кроме серебра и платины. Хранится и транспортируется в алюминиевых цистернах. На свету медленно разлагается с выделением кислорода и двуокиси азота NO2 . Туман азотной кислоты и окиси азота в виде NO2 , N2 O3 вызывает тяжелые отравления. ПДК в рабочей зоне – до 5 мг/м3 .

2. H2 SO4 техническая, регенерированная. H2 SO4 в чистом виде – прозрачная бесцветная жидкость. Удельный вес – 1,81-1,84 гр/см3 . Температура кипения безводной серной кислоты 275 О С, Температура плавления 10,45 О С.

Концентрированная СК на холоде не действует на металлы, поэтому ее можно хранить в емкостях из черного металла. ПДК туманообразной кислоты в воздухе рабочей зоны 1мг/м3 .[ ]

2.4. Химизм основных и побочных реакций [4]

При установившемся в денитрационной колонне ГБХ равновесном процессе, HNO3 из смеси кислот, поступающий в колонну на тарелку испарения, частично уходит на нижележащие тарелки, откуда снова отгоняется на тарелку испарения. В процессе дистилляции, то есть отгонки HNO3 из тройной смеси, поднимающиеся вверх пары обогащаются более летучим компонентом – HNO3 , а в движущуюся вниз жидкость преходит менее летучий компонент – вода.

Процесс испарения HNO3 происходит главным образом в средней части колонны. H2 SO4 , пройдя эту зону, содержит в себе растворенные окислы азота, переходящие из тройной смеси. Даже если в тройной смеси не было бы растворенных окислов азота, то при частичном разложении HNO3 происходит выделение окислов, которые взаимодействуя с H2 SO4 , образуют нитрозилсерную кислоту:

2H2 SO4 + N2 O3 = 2HNSO5 + H2 O + 86250 Дж.

Диоксид или четырехоксид азота, реагируя с концентрированной H2 SO4 , образует нитрозилсерную кислоту и азотную кислоту:

2NO2 + H2 SO4 = HNSO5 + HNO3

Процесс разложения нитрозилсерной кислоты с выделением окислов азота характеризуется как процесс денитрации. Однако термин "денитрация" служит для обозначения процесса, обратного этерификации. В данном случае более правильно процесс разложения нитрозилсерной кислоты называть процессом гидролиза:

2HNSO5 + 2H2 O = 2H2 SO4 + 2HNO2

2HNO2 = H2 O + N2 O3 (жид)

N2 O3 (жид) = N2 O3 (газ)

N2 O3 (газ) = NO(газ) + NO2 (газ)

Азотистая кислота (HNO2 ), образующаяся при гидролизе нейстойчива и распадается:

2HNO2 = H2 O + HNO3 + 2NO

Нитрозилсерная кислота является довольно стойким соединением, которое при концентрациях H2 SO4 выше 70% не разлагается полностью даже при температуре кипения. При разбавлении H2 SO4 водой происходит гидролиз нитрозилсерной кислоты, степень которой увеличивается с понижением концентрации H2 SO4 и повышением температуры .

Таблица №9 - Зависимость степени разложения HNSO5 от концентрации H2 SO4 при 15-20 О С

Концентрация H2 SO4 , % Степень разложения HNSO5 , % Концентрация H2 SO4 , % Степень разложения HNSO5 , %
98 1,1 81 19,4
95 4,0 80 27,7
92 7,3 70 49,8
90 12,4 57,5 100,0

Как видно из зависимости, начиная с концентрации 57,5% H2 SO4 , нитрозилсерная кислота совершенно отсутствует. Отработанная H2 SO4 , выходящая из колонны, должна содержать минимально возможное количество окислов азота. Это необходимо не только для исключения потерь N2 O3 , но и устранения нитрозилсерной кислоты, обладающей сильно разрушающими свойствами.

Поэтому гидролиз HNSO5 в колонне ГБХ является важной стадией процесса. С увеличением температуры, степень гидролиза HNSO5 увеличивается. Образующийся при разложении азотистой кислоты монооксид азота незначительно растворяется в разбавленной H2 SO4 . Гидролиз нитрозилсерной кислоты ведут с помощью перегретого пара до 250 О С водяного пара, который подается с таким расчетом, чтобы разбавление кислоты конденсатом соответствовало массовой доли H2 SO4 68-70%. В отработанной H2 SO4 содержится до 0,03% HNO3 и растворенных окислов азота. Последние образуют с H2 SO4 до 0,01% HNSO5 .

После стадии денитрации слабая H2 SO4 отправляется на стадию концентрирования. В процессе концентрирования разбавленной H2 SO4 , имеющиеся в ней примеси, в частности, продукты неполного сгорания топлива (когда концентрирование ведется непосредственным соприкосновением упариваемой кислоты с топочными газами), вызывает разложение H2 SO4 вследствие ее восстановления до SO4. Восстановление в основном идет за счет углерода, содержащегося в примесях и в топливе по уравнению:

2H2 SO4 + С = СО2 + 2SO2 + 2 H2 O

За счет этого происходят некоторые потери кислоты при ее упаривании. В процессе разгонки тройной смеси в колонне образуются нитрозные газы, которые поступают на поглощение в абсорберы. Наиболее распространенный способ поглощения нитрозных газов водой с образованием слабой HNO3 . На поглощение поступают нитрозные газы различной степени окисления. Окислы азота, содержащиеся в нитрозных газах NO2 , N2 O4 , N2 O3 реагируют с водой, но монооксид NO не может реагировать с водой и для перевода его в HNO3 следует предварительно окислить его до диоксида азота:

2NO2 + H2 O = HNO3 + HNO2 + 116 кДж.

N2 O4 + H2 O = HNO3 + HNO2 + 59,2 кДж.

N2 O3 + H2 O = 2HNO3 + 55,6 кДж.

Процесс поглощения нитрозных газов водой связан с растворением в ней диоксида азота, четырехоксида и трикосида азота с образованием HNO3 и азотистой кислоты.

В газовой среде вследствии взаимодействия паров воды с нитрозными газами, также получается HNO3 и азотистая кислота, но в значительном количестве. Образовавшаяся при помощи нитрозных газов азатитсая кислота – малоустойчивое соединение.

2HNO2 = HNO3 + 2NO + H2 O - 75,8 кДж

Суммарная реакция образования HNO3 :

2NO2 + H2 O = HNO2 + HNO3

3HNO2 = HNO3 + 2NO+ 2H2 O

____________________________________

3NO2 + H2 O = 2HNO3 + NO

N2 O3 + H2 O = 2HNO2

3HNO2 = HNO3 + H2 O + 2NO

_______________________

3N2 O3 + H2 O = 2HNO3 + 4NO

Так как в нитрозных газах содержится незначительное количество триоксида азота, обычно технологические расчеты производят по NO2 . Как видно из формул 2/3 поглощенного диоксида азота идет на образование HNO3 , 1/3 его выделяется в виде монооксида азота.

Отсюда следует, что при поглощении водой нитрозных газов невозможно все количество NO2 превратить в HNO3 , так как в каждом цикле всегда 1/3 NOх будет выделяться в газовую фазу. Монооксид азота для дальнейшей переработки должен быть окислен кислородом до двуокиси азота по уравнению:

2NO + O2 = 2 NO2

Получающаяся двуокись азота опять реагирует с водой, превращаясь на 2/3 в HNO3 , а выделившаяся окись азота снова должна быть окислена. Таким образом, весь процесс поглощения распадается на ряд последовательно протекающих реакций окисления NO в NO2 и образования HNO3 из NO2 .

Однако указанные поглощения не являются совершенными и нитрозные газы перед выбросом в атмосферу следует дополнительно очистить от окислов азота. Отсюда следует, что в последнем абсорбере орошение ведется не водой, а концентрированной серной кислотой, которая до 0,003% поглощает окислы азоты, выбрасываемые в атмосферу газы соответствуют санитарным нормам.

В результате поглощения получается нитрозилсерная кислота:

2 H2 SO4 +N2 O3 = 2 NHSO5 + H2 O + 20611 кал.

H2 SO4 + 2 NO2 = NHSO5 + HNO3 + 5709 кал.

2.5 Инженерные решения

В данный дипломный проект вводится ряд изменений, направленных на улучшение технологии переработки кислот и очистки отходящих газов.

1. На фазе улова окислов азота и паров азотной кислоты предусматривается внедрение дополнительной абсорбции отходящих газов концентрированной H2 SO4 . серная кислота реагирует с окислами азота, образуя нитрозилсерную кислоту, которая затем снова направляется в колонну ГБХ для переработки. Отходящие газы с небольшим содержанием окислов азота, выбрасываются в атмосферу.

2. Процесс регенерации отработанной кислоты переведен на автоматизированное управление с применением УВМ, что значительно снижает опасность технологического процесса и повышает качество продукции. Подача кислот в колонну ГБХ автоматизирована. Предусмотрено автоматическое отключение подачи компонентов в случае аварии.

2.6. Расчет материального баланса отделения концентрирования HNO3 [1]

Отделение денитрации и концентрирования азотной кислоты.

Состав отработанных кислот, поступающих на денитрацию:

а) от нитрации HNO3 16-26%

H2 SO4 46-66%

H2 O 18-28%

б) от абсорбционной установки

HNO3 50%

H2 O 50%

Исходные данные для расчета

- концентрация крепкой азотной кислоты – 98%

- концентрация серной кислоты, поступающей в колонну – 91%

- концентрация отработанной кислоты, выходящей из колонны – 70%

Расчет составлен на 1 тонну условной отработанной кислоты, поступающей в колонну ГБХ, учитывая, что ОК – 80%, а смесь азотной кислоты и воды – 20%.

Выбираем средний состав кислот:

HNO3 27%

H2 SO4 45%

H2 O 28%

Принимаем, что в отработанной кислоте 3% АК в виде окислов азота связаны в нитрозилсерную кислоту по реакции (1):

2H2 SO4 + N2 O3 2HNSO5 + H2 O (1)

Пересчитав состав кислот, получим:

HNO3 - 25%

H2 SO4 - 45%

H2 O - 26,1%

N2 O3 - 0,9%

HNSO5 - 3%

Всего - 100%

В процессе разгонки кислотных смесей и гидролиза HNSO5 в колонне протекают следующие реакции:

- разложение HNSO5

2HNSO5 + H2 O = 2H2 SO4 + NO2 (2)

- разложение HNO3

2HNO3 2NO2 + H2 O + 1/2O2 (3)

2HNO3 N2 + H2 O + 2*1/2 O2 (4)

- разложение N2 O3

N2 O3 (газ) NO (газ) + NO2 (газ) (5)

В колонну ГБХ поступает:

1. Отработанная кислота в количестве 1000 кг,

В том числе:

HNO3 - 250 кг

H2 SO4 - 450 кг.

H2 O - 261 кг.

N2 O3 - 9 кг.

HNSO5 - 30 кг.

2. Купоросное масло 91% - х кг.

3. Перегретый пар – у кг.

4. Воздух, подсасываемый из помещения

Из колонны выходит:

1. Разбавленная 70% H2 SO4 = кг

2. Крепкая 98% HNO3 = =242,3 кг

3. Нитрозные газы

а) в колонне 1/2 количества (1,5%) HNO3 разлагается до NO2 по реакции (3)

242,3х0,015 = 3,64 кг.

При этом образуются газообразные вещества:

NO2 = =2,65 кг

H2 O = =0,52 кг

O2 = =0,46 кг.

б) по реакции (4) разлагается ½ количества (1,5%) HNO3 до N2 :

N2 = =0,81 кг.

H2 O = =0,52 кг.

O2 = =2,3 кг

в) при разложении N2 O3 по реакции (5):

NO2 = =5,45 кг

NO = = 3,55 кг

г) при разложении HNSO5 по реакции (2):

NO2 = =5,43 кг

NO = = 3,54 кг

Выделившаяся в процессе реакции серная кислота вновь войдет в состав отработанной кислотной смеси и доля ее в последней составит 450кг.

д) с нитрозными газами уносится 1% HNO3 :

242,3х0,01 = 2,42 кг.

В результате гидролиза получается следующее количество сухих нитрозных газов (без учета подсоса воздуха):

g, кг u, нм3
NO2 13,5 6,87
NO 7,09 5,29
N2 0,81 0,65
O2 2,76 1,93
HNO3 2,42 0,86
Всего 26,58 15,6

Подсос воздуха uпод через неплотности соединений царг колонны принимаем равным 100% объема сухих газов

uпод = 15.6 нм3 , в том числе:

N2 =0,78*15,6=12,17 нм3 ;

O2 =0,21*15,6=3,28 нм3 ;

или

N2 = =15,21 кг;

O2 = =4,68 кг;

Итого: uпод =19,89 кг.

Принимаем, что подсасываемый воздух поступает при t=20 О С, относительная влажность 80%

Количество водяных паров, поступающих в колонну с воздухом (14,61*0,8)10-3 *19,89=0,23 кг, где

d0 = 14.61 - влагосодержание

Всего воздуха: 19,89+0,23=20,12 кг.

Количество и состав сухих газов, выходящих из колонны с учетом подсоса воздуха:

g, кг u, нм3
NO2 13,5 6,87
NO 7,09 5,29
HNO3 2,42 0,86
N2 16,02 12,82
O2 7,44 5,21
Всего 46,47 31,11

Количество паров воды, уходящих из колонны (за конденсатом) с нитрозными газами при t=35 О С

H2 O = , для

v= 30 нм3

p=1,8 мм. Рт. Ст – парциальное давление воды над 98% HNO3 при t=35 О С

p=133.3*1.8=239.9 Па

H2 O = кг

в объеме v= нм3

Общий состав газов, поступающих на поглощение:

g, кг u, нм3
NO2 13,5 6,87
NO 7,09 5,29
N2 16,02 12,82
O2 7,44 5,21
H2 O 0,07 0,057
HNO3 2,42 0,86
Всего 46,54 31,12

Таблица №10 - Сводный материальный баланс отделения концентрирования HNO3

Приход:
1. Отработанная кислота 1000 кг.
2. Купоросное масло х кг.
3. Перегретый пар у кг.
4. Воздух через неплотности 19,89 кг.
Итого: 1019,89+х+у
Расход:
1. Слабая H2 SO4 70% (450+х)/0,7 кг.
2. Крепкая HNO3 98% 242,3 кг.
3. Нитрозные газы 46,54 кг.
Итого: (931,70+х)/0,7

Приравнивая приход к расходу, получаем уравнение материального баланса

1019,89+х+у=931,7+

у=0,43х-88,19

2.7. Расчет теплового баланса [1]

Так как в уравнении материального баланса входит распад пара (у), то будем определять его с помощью уравнения теплового расчета.

Исходные данные:

1. Температура отработанной кислоты, поступающей в колонну - 90 О С

2. Температура H2 SO4 91% - 20 О С

3. Температура отработанной кислоты H2 SO4 70% - 170 О С

4. Температура выходящих из колонны HNO3 и нитрозных газов – 85 О С

5. Температура HNO3 98% из конденсатора, поступающей в колонну - 40 О С

Температура крепкой HNO3 98%, выходящей из колонны в холодильник 85 О С

6. Температура подсасываемого воздуха 20 О С

Приход тепла:

1) С отработанной кислотой

Q=q1 *c1 *t1 =1000*2.22*90=119800 кДж; (47732.2 ккал)

c1 =2,22 - удельная теплоемкость отработанный кислоты при температуре 90 О С

2) С перегретым паром, теплосодержание которого при t=220 О С равно 700.8 кДж; Q2 =700,8*у

3) Теплота от H2 SO4 состоит из физической теплоты и теплоты разбавления

= +

Физическая теплота определяется по формуле

= = х кДж/(8.4x ккал)

=1,759 кДж/кг град – удельная теплоемкость H2 SO4 91% при t=20 О С

Теплота разбавления H2 SO4 определяется разницей теплот разбавления до 70% и 91%.

Удельная теплота разбавления g= ( ); n=H2 O/H2 SO4

В H2 SO4 с массовой долей 91%, моль:

H2 SO4 = х 0,91/98 = 0,0094 х

H2 O = х 0,09/18 = 0,005 х

n = 0,005 х/0,0094 х =0,53

В H2 SO4 70% моль:

Примем (450+х)/0,7=z

H2 SO4 =z 0.7/98 = 0,007 z

H2 O = z 0.3/18 = 0,016 z

n = 0,016 z/0.007 z = 2.38

Удельная теплота разбавления H2 SO4 с массовой долей 100% до 91%:

= =4066,1 (17036,8 )

Уд теплота разбавления H2 SO4 с 100% до 70%

= =10174 (42628,9 )

Удельная теплота разбавления с 91% до 70%:

=42628.9-17036.8=25592.1 (6107.9 ккал)

=17,8*25592,1=455539,4 кДж (108720,6 ккал)

=35,18х + 455539,4 кДж (8,4*х + 108720,6 ккал)

4) С HNO3 98%, поступающей из конденсатора в колонну с t=40 О С

= = 242,3*40*1,93=18705,56 кДж (4464,3 ккал)

5) С воздухом, подсасываемым из помещения с t=20О С

= =19,89*1*20=397,8 кДж (94,94 ккал)

= 1 кДж/кг град – удельная теплоемкость воздуха

Всего в колонну приход тепла, кДж

+ + + + =199800 + 700,8 у + 35,18х + 455539,4 + 18705,56 + 397,8 = 674442,76 + 35,18х + 700,8у

Расход тепла

1) С парами HNO3 98%, выходящих из колонны:

= =0.98*242.3*1.936*85=39075.43 кДж=9325,9 ккал

2) На испарение HNO3 :

=0,98*242,3*i=0,98*242,3*483=114690,28 кДж=27372,38 ккал,

где i=483кДж/кг – теплота испарения 1 кг кислоты.

На испарение 4% H2 O , содержащихся в HNO3 :

= *0,98*242,3*i= *0.98*242.3*2259=22350.36 кДж, где

i=2259 кДж/кг – теплота парообразования воды

= + =114690,28+22350,36=137040,64 кДж = 32706,6 ккал

3) Теплота, уносимая с 70% H2 SO4 при t=150 О С

=( )*2,09*150=201535,71+447,86х кДж

=2,09 кДж/кг град – удельная теплоемкость H2 SO4 70%

4) С HNO3 98%, уносимой из колонны с t=85 О С в холодильник:

= =242,3*1,93*85=39749,32 кДж = 9486,71 ккал

5) На нагрев подсасываемого воздуха из помещения в среднем до t=90 О С

=19.89(90-20)=1392.3 кДж

6) На закрепление содержащихся в отработанной кислоте слабой HNO3 при ее массовой доле в смеси:

*100%=49%

Удельная теплота для HNO3 :

g=n*8974/(n+1.737) ккал/моль

В кислоте с массовой долей 49%, моль:

HNO3 =250*0,49/63=1,94; H2 O =250*0,51/18=7,08

n=7.08/1.94=3.65

Удельная теплота разбавления для HNO3 98%:

ккал/моль=25476,86 кДж/моль

В кислоте с массовой долей HNO3 98%, моль:

HNO3 =0,98/63=0,016; H2 O =0,02/18=0,001

n=0.001/0.016=0.069

Удельная теплота разбавления для HNO3 98%

ккал/моль=1436,59 кДж/моль

Теплота закрепления HNO3 , находящейся в отработанной кислоте с 49% до 98%: =(25476,86-1436,59) =89017,7 кДж=21245,27 ккал

7) Теплота, уносимая с нитрозными газами:

= q7 *c7 *t, где

c- удельные теплоемкости газов с t=85 О С

NO2 13,5*0,75*85=865,92 кДж
NO 7,09*0,996*85=600,2 кДж
N2 16,02*1,04*85=1416,17 кДж
O2 7,44*0,923*85=583,71 кДж

H2 O 0,07*1,373*85 = 8,17 кДж

HNO3 2,42*1,8*85 = 370,26 кДж

Всего: 3843.73 кДж

8) В окружающую среду колонна ГБХ в течение 1 часа теряет порядка 800 ккал (33520 кДж). При условии подачи в колонну 92 кг/мин тройной смеси и выработки колонны 60 тиг в сутки.

Потери тепла в окружающую среду:

= =6072,46 кДж

Всего расход тепла, кДж:

+ + + + + + + =39075,43+137040,64+201535,71+447,86х+39749,32+1392,3+89017,7+3843,73+6072,46=517727,29+447,86х

Приход приравним к расходу:

674442,76+35,18х+700,8у=517727,28+447,86х

у=0,59х-223,62

Решаем совместно уравнение материального и теплового балансов:

0,43х-88,19=0,59х-223,62

х=847

у=276,11

Таблица №11 - Материальный баланс денитрации и концентрирования HNO3

Расчет составлен на 1 тонну отработанной кислоты

Приход Расход
статьи прихода кг % статьи расхода кг %
1. Отработанная кислота 900 42 1. Крепкая HNO3 98% 242,3 11,3
2. 50% HNO3 100 4,7 2. Слабая HNO3 70% 1852,86 86,5
3. Купоросное масло 847 39,52 3. Нитрозные газы 46,54 2,2
4. Перегретый пар 276,11 12,88
5. Воздух через неплотности 19,89 0,93
Всего: 2143 100 Всего: 2143 100

Таблица №12 - Тепловой баланс концентрирования азотной кислоты

Приход Расход
статьи прихода КДж статьи расхода кДж
1. С отработанной кислотой 199800 1. С парами HNO3 98% 39075,43
2. С перегретым паром 193497,89 2. На испарении HNO3 137040,64
3. Теплота от H2SO4 91% 485336,86 3. С H2 SO4 70% 581546,53

4. С HNO3 50%

из конденсатора

18705,56 4. С HNO3 98% 39749,32
5. С воздухом 397,8 5. На нагрев воздуха 1392,3
6. На закрепление слабой HNO3 89017,7
7. С нитрозными газами 3843,73
8. В окружающую среду 6072,46
Всего: 897738,11 Всего: 897738,11

На 1 тонну отработанной кислоты приходится в 4.127 раза больше крепкой 98% HNO3 . Пересчитаем на 1 тонну готового продукта 98% HNO3

Таблица №13 - Нормы расхода сырья для производства 1 тонны готового продукта 98% HNO3

Приход Расход
статьи прихода кг % статьи расхода кг %
1. Отработанная кислота 3714,3 41,97 1. Крепкая HNO3 98% 1000 11,3
2. 50% HNO3 412,7 4,73 2. Слабая HNO3 70% 7654,87 86,5
3. Купоросное масло 3492,48 39,52 3. Нитрозные газы 194,69 2,2
4. Перегретый пар 1138,24 12,88
5. Воздух через неплотности 79,54 0,9
Всего: 8849,6 100 Всего: 8849,6 100

2.8 Расчет материального баланса концентрирования H2 SO4

Исходные данные:

1. Температура кислоты на входе 150 О С

2. Температура кислоты на выходе 250 О С

3. Температура дымовых газов на входе 900 О С

4. Температура дымовых газов на выходе 130 О С

1. Потери при концентрировании составляют 0,06%, из них 50% на разложение SO2 и 50% - теряется в виде паров серной кислоты

В вихревую колонну поступает разбавленная серная кислота (с учетом потерь):

Gразб = G(1-0,0006) = 7654,87*0,9994 = 7650,28 кг.

в том числе воды:

= Gразб (1- ) = 7650,28(1-0,7) = 2295,08 кг.

В колонну подается кислота ( в пересчете на моногидрат):

Gпр = G(1-0.0006) = 7650,28*0,7 = 5355,2 кг.

2. При концентрировании серная кислота разлагается по формуле:

H2 SO4 = SO2 + H2 O + 1/2O2

Qразл = 228900 кДж/кмоль – теплота разложения H2 SO4 . Потери от разложения составляют 50% общих потерь или 0,03%:

Gпот = Gт *0,03/100 = 7650,28*0,0003 = 2,3 кг.

3. Потери вследствие уноса серной кислоты с дымовыми газами составляют также 50% общих потерь (0,03%)

Gун = 0,0003*7650,28 = 2,3 кг.

4. Общие потери составляют:

Gпот = Gун + Gразл = 2.3*2 = 4.6 кг.

5. При разложении серной кислоты образуется:

H2 SO4 = SO2 + H2 O + 1/2O2

= 98; = 64

SO2 = = 1,5 кг.

O2 = = 0,38 кг.

H2 O = = 0,42 кг.

6. В колонне выпариваются воды:

Gвых = Gразл [(1-Gисх /100)-( 1-Gк /100)] = 7650.28[(1-70/100)-(1-91/100)] = 1606,56 кг.

7. Выход 91% продукционной H2 SO4 :

Gкон = Gразл - Gразл [(1-Gисх /100)-( 1-Gк /100)] ] = 7650.28-1606.56=6043.76 кг.

8. Приход кислоты по моногидрату:

Gпр = Gисх = 7650,28*0,7 = 5355,2 кг.

2.9. Расчет теплового баланса вихревой колонны [4]

Приход тепла:

1. с разбавленной серной кислотой 70% при t = 150 О С

Q1 = Qпр Hпр = 7654.87*342 = 2617934.76 кДж = 624805,43 ккал.

Hпр = 342 кДж/кг – энтальпия исходной кислоты

2. С дымовыми газами, поступившими из топки:

Q2 = = 31,37х*1,45*900 = 40937,85х кДж = 9770,37 ккал.

V2 = 31,37 м3 – объем газов

С2 = 1,450 кДж/м3 град

Общий приход тепла: Qобщ = Q1+ Q2 = 2617934,76+40937,85х кДж

Расход тепла

1. С продукционной кислотой при 250 О С:

Q1 = Ck* Hk = 5355.2*458 = 2452681.6 кДж = 585365,54 ккал

Hк = 458 кДж/кг – энтальпия серной кислоты 91%

2. С водяным паром выделяется при выпаривании и разложении:

Q2 = Cвп* Hвп = 1606.98*2737.7 = 4399429.15 кДж = 1049983.09 ккал

Gвп = Gуп + Gразл = 1606,56 + 0,42 = 1606,98 кг.

Hвп = 2737,7 кДж/кг – энтальпия водяного пара

Gуп и Gразл – из материального баланса.

3. С дымовыми газами, уходящими с t = 30О С:

Q3 = = 31,37х*1,336*130 = 5448,34х кДж = 1300,32 ккал.

V2 – объем дымовых газов на м3 сжигаемого газа

С2 = удельная теплоемкость дымовых газов при t=130 О С

С2 = 1,336 кДж/м3 град

4. На испарение серной кислоты:

Q4 = Gисп + Hисп =2,3*511,2=1175,76 кДж=280,61 ккал

Нисп =511.2 кДж/кг - удельная теплота парообразования серной кислоты

5. С парами серной кислоты:

Q5 = Gисп + H = 2,3*201,4=463,22 кДж=110,55 ккал

Н – энтальпия 100% серной кислоты при температуре отходящих газов 130 О С.

6. На разложение серной кислоты:

Q6 = = =5372,14 кДж = 1282 ккал.

7. С продуктами разложения серной кислоты в результате разложения серной кислоты при температуре отходящих газов 130 О С образуются:

=1,5 кг.; =0,38 кг.; =2,3 кг

Q7 = ( * + * )t=(0.963 + 0.353)130 = 171.08 кДж = 40,83 ккал

8. При концентрировании серной кислоты (дегидратации) от 70% до 91% расходуется тепла:

Q8 =Gуп (Q70 % - Q91 % )

Q70% = 427,4 кДж/кг – теплота разбавления до 70%

Q91% = 157,3 кДж/кг – теплота разбавления до 91%

Q8 = 5355,2(427,4-157,3)=1446439,52 кДж = 345212,3 ккал

9. Потери тепла в окружающую среду примем 1% от общего количества расхода тепла на концентрировании серной кислоты:

Q= 2452681,6 + 4399429,15 + 5448,34х + 463,22 + 1175,76 + 5372,14 + 171,08 + 1446439,52 = 5853050,87 + 5448,34 х кДж

Qд = 58530,51 + 54,48 х к`Дж

Qрасх = 5911581,38 + 5502,82 х кДж

10. Для определения расхода топлива ^приравниваеме приход тепла к расходу:

Qобщ = Qрасх

2617934,76+40937,85х=5911581,38+5502,88х

35435,03х=3293646,62

х=92.95

11. Определяем часовое количество и состав газов, поступающих на установку из топки.

Таблица №14 - Количество и состав газов из топки

газы м3 кг.
CO2 : 1,27*92,95 118,5 231,87
N2 : 24,43*92,95 2270,77 2838,46
O2 : 4,03*92,95 374,59 535,13
H2 O: 2,68*92,95 249,11 200,17
Всего 3012,52 3805,63

12. Определяем часовое количество газов, уходящих с установки:

Таблица №15 - Часовое количество газов

газы м3 кг.
CO2 : *х=1,27*92,95 118.05 231.87
N2 : *х=24,43*92,95 2270.77 2838.46
O2 : =374,59+0,38*22,4/32 374.86 535.51
SO2 : 22.4/64 0,53 1,5
H2 O: + 2249,43 1807,58
H2 SO4 : *22,4/98 0,53 2,3
Всего 5014,7 5417,22

Таблица №16 - Материальный баланс концентрирования серной кислоты

Приход Расход
статьи прихода кг % статьи расхода кг %
1. Газы из топки 3805,63 33,2 1. Газы в аотмосферу 5417,22 46,26
2. Серная кислота 70% 7654,87 66,8 2. серная кислота 91% 6043,72 52,72
3. Пары серной кислоты 2,3 0,02
Всего: 11460,5 100 Всего: 11460,5 100

Таблица №17 - Тепловой баланс концентрирования серной кислоты

Приход Расход
статьи прихода КДж Статьи расхода кДж
1. С серной кислотой 70% 2617934,76 1. С серной кислотой 91% 2452681,6
2. С дымовыми газами 6423107,92 2. С водяным паром 4399429,15
3. С дымовыми газами 672179,0
4. На испарение серной кислоты 1175,76
5. Теплота разложения 5372,14
6. С продуктами разложения 171,08
7. Теплота дегидратации 1446439,52
8. Потери в окружающую среду 63594,43
Всего: 9041042,68 Всего: 9041042,68

3. Технико-технологическая часть

3.1. Выбор и расчет производительности основного и вспомогательного оборудования технологической схемы

Исходя из заданной производительности проектируемого производства по готовой продукции (98% HNO3 ) определяем суточную и часовую производительность основного аппарата цеха-колонны ГБХ.

Псут = , где

Пгод -10000 т/год

n – время на ремонт и простои оборудования

Псут = =29,85 т/сут

Пчас = =1,24 т/час

При отгонке концентрированной HNO3 определенного состава расход безводной H2 SO4 зависит от массовой доли H2 SO4 в разбавленной HNO3 , при этом расход H2 SO4 будет тем больше, чем сильнее разбавлена HNO3 . Для одной и той же исходной разбавленнной HNO3 удельный расход H2 SO4 обратно пропорционален ее степени концентрации. В соответствии с расчетом по треугольным диаграммам (услович – Температура кипения смеси на палках) при массовой доле HNO3 48-50% и технической H2 SO4 91-92% соотношение HNO3 :H2 SO4 составляет 1:32 при исходной HNO3 50% и H2 SO4 92%. Исходя из сказанного выше, годовая производительность по H2 SO4 будет равна 32000 т/год.

=

Рассчитаем суточную и часовую производительность вихревой колонны:

Псут = =95.52 т/сут

Пчас = =3,98 т/час

3.2 Расчет количества аппаратов

n=

Пгод – годовая производительность

Пчас – часовая производительность

КИО – коэффициент использования оборудования

Тэф – эффективный фонд времени работы аппарата, ч

Денитрационная колонна ГБХ

Тэф =8040 час/год

КИО=0,95

Пгод =10000 т/год

Пчас =1,24 т/час

n= =1.1 шт

Выбираем 1 аппарат

Вихревая колонна

Тэф =8040 ч/год

КИО=0,9

Пгод =32000 т/год

Пчас =3,98 т/час

n= =1.1 шт

Выбираем 1 аппарат

Абсорбер для улова паров азотной кислоты и окислов азота:

Тэф =8760-1404 =7365 ч

КИО=0,86

Пгод =5337000 т/год

Пчас =5337000/7356 =725,5 т/час

n= =3,8 шт

Выбираем 4 абсорбера

4. Конструктивно-механические расчеты

4.1 Расчет числа ступеней контакта фаз концентратора [5]

Определение числа ступеней концентратора серной кислоты при концентрировании от 70% масс до 91-92% масс H2 SO4 проводим аналитическим методом. При нагреве серной кислоты до 260-280 О С продукционную 92% H2 SO4 можно получить в одной ступени. Однако при этом содержание серной кислоты в парах достигает 30-50 г/м3 , что приводит к значительному газовому выбросу. Для уменьшения содержания в парах, серную кислоту концентрируют в 2-3 ступенчатых аппаратах, однако, если при этом пересыщение паров H2 SO4 во второй ступени превышает критическое значение более, чем в 30 раз: Sкр > =3,3, то происходит образование тумана серной кислоты. Концентрация кислот во второй ступени для работы концентратора в режиме без образования тумана серной кислоты должна составлять 85-90% масс, температура 240 О С.

Аналитическое определение числа ступеней, концентрации и температур H2 SO4 на ступенях концентратора, работающего без образования тумана, представлено в таблице .

Таблица №18 - Число ступеней, концентрации и температуры серной кислоты на ступенях концентратора.

Ступени концентратора
1 2 3 4 5
1. Температура газа, О С
на входе 850 230 210 190 175
на выходе 230 210 190 175 160
2. Концентрация H2 SO4 , %
на входе 88 84 80 75 70
на выходе 92 88 84 80 75
3. Температура H2 SO4 , О С 220 200 180 165 150

Давление насыщенных паров H2 SO4 ,

Па

на входе 200 56 16 2,2 0,47
на выходе 960 200 56 16 2,2
5. Пересыщение, S 4,8 3,57 3,5 7,3
6. Критическое состояние, Sкр 4,5 6 7,1 12,27
7. Отношение: S : Sкр 1,07 0,6 0,5 0,6

Принимая равными эффективности ступеней вихревой колонны по температуре, массоотдаче в газовой и жидкой фазах для процессов десорбции паров воды и абсорбции паров серной кислоты, задаемся распределением концентрации (xi ) и температур (ti ) серной кислоты.

Таблица №19

Ступени концентратора
1 2 3 4 5
1. Температура газа, О С
на входе 850 250 210 190 175
на выходе 250 210 190 175 170
2. Концентрация H2 SO4 , % масс.
на входе 89 85 81 76 70
на выходе 92 89 85 81 76
3. Давление насыщенных паров H2 SO4 , Па
на входе 250 56 16 2,2 0,47
на выходе 980 250 56 16 2,2
4. Пересыщение, S 3,8 4,5 3,5 7,3
5. Критическое пересыщение, Sкр 4,3 6 7,1 12,27
6. Отношение: S : Sкр 0,88 0,75 0,49 0,59
7. Брызгоунос на 1 кг подаваемой на ступень кислоты 0,319 0,318 0,317 - -

1. Определяем расходы СК на ступенях вихревой колонны

[Li, (i=1-5)]

Li =Li+1 * , кг/час

Количество слабой H2 SO4 , поступающей в колонну (из материального баланса) составляет:

L6 = 7654.9 кг, температура кислоты t6 =150 О С, концентрация C6 =70%, =1,494 т/м3

Количество серной кислоты, поступающей из пятой на четвертую ступень:

L5 = =7654.9*0.7/0.75=7143 кг/ч (4687,5 м3 /ч)

X5 =0,75; t5 =165 О С, =1,524 т/м3

Количество СК, поступающей из четвертой на третью ступень:

L4 = =7143*0.75/0.8=6696.6 кг/ч (4273.49 м3 /ч)

X4 =0,8; t4 =180 О С, =1,567 т/м3

Количество СК, поступающей из третьей на вторую ступень:

L3 = =6696,6*0.8/0,84=6377,7 кг/ч (4059,6 м3 /ч)

X3 =0,84; t3 =200 О С, =1,571 т/м3

Количество СК, поступающей из второй на первую ступень:

L2 = =6377,7*0.84/0,88=6087,8 кг/ч (3848 м3 /ч)

X2 =0,88; t2 =220 О С, =1,582 т/м3

Количество продукционной СК, выходящей из первой ступени:

L1 = =6087,8*0.88/0,92=5823,1 кг/ч (3653,14 м3 /ч)

X1 =0,92; t1 =250 О С, =1,594 т/м3

По уравнению и табличным значениям (таблица №19 ) определяем равновесные концентрации паров серной кислоты на ступенях колонны:

, Па

Рассчитываем значения пересыщения паров H2 SO4 на ступенях колонны:

S=yi-1 /yi ; i = 2-5

По уравнению [5]

Рассчитываем значения критического пересыщения паров H2 SO4 на ступенях колонны Sкр -Sкр5

Определяем соотношения Si / Sкр i на ступенях колонны. При

Si /Sкр i 1 происходит образование тумана H2 SO4 , а при Si /Sкр i <1 – туман не образуется.

Для ступеней колонны, в которых Si /Sкр i 1 из графоаналитического определения числа ступеней концентратора определяем концентрации и температуры серной кислоты, позволяющие достичь Si /Sкр i <1. Значения концентраций (хi ) и температур (ti ) СК на ступенях колонны в режиме ее работы без образования тумана представлены в таблице 19.

Количество СК, поступающей на ступень из нижележащей ступени в виде брызгоуноса, необходимое для получения концентрации (хi ), при котором соблюдается условие безтуманной работы ступеней: Si /Sкрi <1. определяется по выражению:

1. Для второй ступени:

кг/ч

Для третьей ступени:

кг/ч

Для четвертой ступени:

кг/ч

2. Определяем относительный брызгоунос серной кислоты со ступени:

С первой ступени:

кг/ч

Со второй ступени:

кг/ч

С третьей ступени:

кг/ч

Расход топочных газов, поступающих при t=900 О С на первую ступень составляет G1 =8934 м3 /ч (состав газа после топки).

4.2. Гидродинамический расчет

4.2.1. Расчет первой по ходу газового потока ступеней контакта фаз [5]

1. Односопловое вихревое контактное устройство

2. Вторая ступень контакта фаз

3. Вертикальный канал входа топочных газов

4. Горизонтальный канал


1. Площадь отверстия входа топочных газов:

d=0.35 м; S1 =0.785*0.352 =0.096 м2

2. Площадь сечения горизонтального канала входа газов:

S2 =a*b=0.4*0.38=0.152 м2

3. Площадь сечения односоплового вихревого контактного устройства (Dко =0,7 м)

S3 =0.785*0.72 =0.39 м2

4. Определяем скорость газового потока в первой ступени колонны:

м/сек

м/сек

м/сек

5. Гидравлическое сопротивление орошаемой первой ступени вихревой колонны определяется по формуле:

= -5601,32 + 287,77Z1 +266.7Z2 + 147.52Z3 +2128.38Z4 –7.81Z1 Z2 - 33.4Z1 Z3 - 69.37Z1 Z4 - 72.93Z2 Z3 - 68.03Z2 Z4 - 103.58Z3 Z4 + 3.72Z1 Z2 Z3 +2.71Z1 Z2 Z4 + 15.46 Z1 Z3 Z4 + 31.52 Z2 Z3 Z4 - 1.5Z1 Z2 Z3 Z4 , Па

где Z1 - Wщ , м/с

Z2 - , м3 2 час

Z3 – б/Дк.д , м/м

Z4 – н/ Дк.д , м/м

Для первой ступени:

Z1 - Wщ = W2 =16,33м/с

Z2 – плотность орошения ступени:

м3 /ч, где

Sкол – площадь сечения колонны (Двн =1мм)

Sкол =0,785 м2

Z3 =б/Дко ; б – зазор между контактной обечайкой первой ступени и тарелкой второй ступени

б= 0,21 м

Дк.о =0,7м; Z3 =б/ Дк.о =0,21/0,7=0,3м/м

Z4 = н/ Дк.о ;

Н – высота контактной зоны односоплового ВКУ;

Н= 21 м

Z4 = н/ Дк.в =2,1/0,7=3м/м

Гидравлическое сопротивление первой ступени вихревой колонны равно:

=3302.94 Па.

6. Уравнение, описывающее изменение относительного брызгоуноса жидкости с первой ступени от режимных и конструктивных параметров имеет вид:

E*102 =-71+Z1 + Z2 + 110Z3 + 38Z4 -2Z1 Z3 - 2Z2 Z3 -58Z3 Z4 +Z2 Z3 Z4 кг/кг

Определим значение относительного брызгоуноса с первой ступени при заданных конструктивных и режимных параметрах:

E1 =0,61 кг/кг


4.2.2. Расчет гидродинамических характеристик второй и последующих по ходу газа ступеней вихревой колонны [5]

1. Тарелка

2. Контактная обечайка

3. Завихритель

4. Вышележащая ступень


1. Площадь отверстия проходов газа тарелки

(d=0.4 мм); S1 =0.785*d2 =13 м2

2. Площадь сечения прохода газов завихрителя:

S2 =b*h*n = 0,04*0,3*8=0,096 м2

b – ширина щелей, b = 0,04 м

h – высота щелей, h = 0,3 м

n – количество щелей, n = 8 шт

3. Площадь сечения контактной обечайки (Дко =0,66 м)

S3 =0,785* Дко 2 =0,785*0,662 =0,34 м2

4. Площадь кольцевого сечения между контактной обечайкой и завихрителем:

S4 = м2

Где Дзав =0,51 – наружный диаметр завихрителя

5. Площадь свободного сечения колонны:

Двн =1,0 м – внутренний диаметр колонны

S5 =0,785* Двн 2 =0,785 м2

6. Рассчитаем скорости газового потока: на второй по ходу газа ступенях колонны

W1 = м/сек

На третьей ступени ( а также на последующих ступенях):

W2 = м/сек

W3 = м/сек

W4 = м/сек

W5 = м/сек

7. Гидравлическое сопротивление орошаемых второй и последующих ступеней определяется по уравнению:

= -4232,32 + 584,91Z1 +62,22Z2 + 3323,29Z4 +3372.03Z5 –7.14Z1 Z2 – 184,01Z1 Z4 – 403,7Z1 Z5 - 72.09Z2 Z4 - 56.8Z2 Z5 – 2486,54Z4 Z5 + 8.75Z1 Z2 Z4 +7.12Z1 Z2 Z5 + 145,99Z1 Z4 Z5 + 76,65Z2 Z4 Z5 – 8,49Z1 Z2 Z4 Z5 , Па

где Z1 - W4 , м/с=17,3 м/с

Z2 - , м3 2 час

Z3 – б/Дк.о , м/м

Z4 – н/ Дк.о , м/м

Z5 – S2/ S1 м2 2

Для второй ступени:

Z2 = м3 3 час

Для третьей ступени:

Z2 = м3 3 час

Для четвертой ступени

Z2 = м3 3 час

Для пятой ступени:

Z2 = м3 3 час

Z3 =б/Дко =0,19/0,66=0,28 м/м

Z4 =б/Дко =0,36/0,66=0,55 м/м

Z5 =S2 /S1 =0.096/0.13=0,74 м/м

Гидравлическое сопротивление второй ступени равно:

Па

третьей ступени:

Па

четвертой ступени

Па

пятой ступени

Па

8. Уравнение, описывающее изменение брызгоуноса с вихревой ступени от режимных и конструктивных параметров имеет вид:

E = -2.46 + 0.14Z1 +0.05Z2 + 3.44Z3 +2.08Z4 +2.09Z5 –0.01Z1 Z2 – 0.19Z1 Z3 – 0.11Z1 Z4 – 0.11Z1 Z5 – 0.07Z2 Z3 – 0.05Z2 Z4 – 0.04Z2 Z5 – 2.87Z3 Z4 – 2.91Z3 Z5 – 1.73Z4 Z5 + 0.01Z1 Z2 Z3 +0.01Z1 Z2 Z5 + 0.15Z1 Z3 Z4 + 0.14Z1 Z3 Z5 + 2.37Z3 Z4 Z5 – 0.01Z1 Z2 Z3 Z4 – 0.01Z1 Z2 Z3 Z5 – 0.11Z1 Z3 Z4 Z5 + 0.08Z1 Z4 Z5 + 0.06Z2 Z3 Z4 + 0.05Z2 Z3 Z5 + 0.04Z2 Z4 Z5 - 0.04Z2 Z3 Z4 Z5 ,kJ/kJ

Относительный брызгоунос со второй ступени при принятых значениях (Z1 - Z5 )составляет:

E2 =0,54 кг/кг

Относительный брызгоунос с третьей ступени:

E3 =0,47 кг/кг.

Относительный брызгоунос с четвертой ступени:

E4 =0,44 кг/кг

9. Гидравлическое сопротивление вихревой колонны составляет:

= + + + + +2 +2+, где

- - гидравлическое сопротивление ступеней вихревой колонны, Па

= 2000 Па - гидравлическое сопротивление брызгоуловительной ступени

=2200 Па - гидравлическое сопротивление абсорбционной ступени

=3302,94+2152,54+2153,21+2155,52+2156,88+2*2000+2*2200=20321,1Па

Рассчитанные значения относительно брызгоуноса жидкости между ступенями колонны (E1-E4) соответствуют режиму работы вихревой колонны без образования тумана серной кислоты.

10. Расчет линий перетока жидкости

Площадь сечения переточных труб жидкости между ступенями: (Дтр =0,08 мм) Sпер =0,785*0,082 =0,005024 м2

а) линии перетока жидкости после первой ступени:

Дтр =0,1 мм; Sпер =0,785*0,12 =0,00785 м2

uж = м/с

б) линии перетока жидкости между второй и первой ступенями:

Sпер =0,005 м2

uж = м/с

в) линии перетока жидкости между третьей и второй ступенями:

uж = м/с

г) линии перетока жидкости между четвертой и третьей ступенями:

uж = м/с

д) линии перетока жидкости между пятой и четвертой ступенями:

uж = м/с

с) линия подачи слабой (70%) серной кислоты на пятую ступень колонны:

uж = м/с

4.3. Механические расчеты основных деталей и узлов вихревой колонны [6], [7]

1. Расчет толщины обечаек

Расчет производится в соответствии с ГОСТ 14249-80. Исполнительную толщину тонкостенной гладкой цилиндрической обечайки, нагруженной внутренним избыточным давлением рассчитываем по формуле:

Условие: , где

P – внутренне давление (0,1 Мпа)

- коэффициент прочности сварного шва продольном направлении, =1

Ck – поправка на коррозию с учетом срока службы аппарата, Ck = 0,001

D – внутренний диаметр, D=1 м

- допустимое напряжение, =2,2 Н/м2

S= м

- условие выполняется

Толщина обечайки по расчетам равна 0,025 м

2. Расчет толщины днища:

, где

=0,1 мПа внутреннее давление

- коэффициент прочности днищ, изготовленных из цельной заготовки

= 2,2мН/м2 - допустимое напряжение

С=0,001

R=1 м – радиус кривизны в вершине днища. Для элептических днищ R=D, где D – внутренний диаметр аппарата, D=1 м

м

Условие:

Условие выполняется. Толщина днища равна 0,025 м.

3. Расчет фланцевых соединений

Расчетное растягивающее условие в болтах

, где

Дп – средний диаметр уплотнения, м

- расчетная сила осевого сжатия уплотняемых поверхностях в рабочих условиях, необходимых для обеспечения герметичности, =0,00563

-рабочее давление, =0,1 Мпа

Дп =1070 мм,

Расчетная сила сжатия прокладки прямоугольного сечения определяется по формуле:

, где

в – эффективная ширина прокладки, м

;

к – коэффициент, учитывающий зависимость от материала и конструкции прокладки

к = 2,5 (материал – асбест)

в0 – действительная ширина прокладки, м

Диаметр болтовой окружности:

Дб =(1,1-1,2)Дв 0,933 =1,1*1,050,933 =1,15 мм, где

Дв – внутренний диаметр фланца, равный наружному диаметру аппарата,м

Дв = 1050 мм = 1,05м

Расчет диаметра болтов

, где

Дт =1.098 м – наружный диаметр сварного шва на фланце

число болтов: , где

Fб – площадь сечения выбранного болта по внутреннему диаметру резьбы, м2

- допустимое напряжение на растяжение на болтах

Округлим и получаем число болтов 16 шт.

Наружный диаметр фланца

Дфб +(1,8+2,5)dб

Дф =1,15+4,3*0,02=1,24 м

Приведенная нагрузка на фланец при рабочих условиях:

Вспомогательная величина Ф при рабочих условиях (в м2 )

Ф=

Вспомогательная величина А:

- предел текучести материала фланцев при рабочей температуре, =240 2

S – толщина обечайки, соединяемой фланцем, м, , - коэффициенты, определяемые графическим путем =0,99, =9

Высоту фланца h определяем по формулам

, м; при ,

2,74*10-4 м2 1,13*0,01125 м2

2,74*10-4 м2 0,0127

Расчет опор аппарата [10]

Толщина ребра: , где

- нагрузка на одну опору, в мН

к – коэффициент, зависящий от соотношения ; k=0.6, n=4

z- количество ребер на опоре принимаем из конструктивных соображений

L – высота опоры, L=0.2 м

=108000 кгс = 10800кг = 1,08мн = 10,79*103 кГс

Высота ламп: L=L/0.5 = 0.2/0.5=0.4 м

Общая длина сварного шва, Lш :

Lш =4(h+ )=4(0.4+0.026)=1.17 м

Прочность сварного шва, , при соблюдении условия: Lш hш Tшс, где

Lш - общая длина сварных швов, м

hш – катет свободного шва, м hш =0,008м

Tшс – допускаемое напряжение материала шва на срез, нм/ м2

Tшс - =100мн/ м2

1,08/4 = 0,27 мн <0,7*1,74*0,008*100=0,97 мн

0,27 мн < 0,97

Условие прочности выполняется.

5. Выбор и обоснование схемы автоматизации производственного процесса

Автоматизированные системы управления – это человекомашинные системы, обеспечивающие автоматический сбор, обработку информации и оптимизацию управления.

АСУТП предназначены для выработки и реализации воздействий на технологический объект управления, в соответствии с принятыми критериями управления с помощью современных средств вычислительной техники.

Технологический объект управления – это совокупность технологического оборудования и реализованного на нем по регламенту технологического процесса. Особое значение приобретает АСУТП в потенциально-опасных процессах.

Выделяют 4 группы потенциально-опасных процессов химической технологии:

1. Токсичные вещества и процессы с ними

2. Процессы со взрывоопасными веществами

3. Процессы с большой скоростью реакции

4. Смешанные из 1,2,3

Потенциально-опасные процессы широко применяются процессы нитрования, гидрирования бромирования, магнитоорганического синтеза и др.

Особенности потенциально-опасных производств в том, что они могут протекать в двух режимах:

1. нормальный режим

2. предаварийный режим

Способность переходить из 1-ого режима во 2-ой и отличает потенциально-опасные процессы от других производств.

Предаварийный режим имеет две фазы:

- возможность вернуться к нормальному режиму

- невозможность вернуться к нормальному режиму, так как аварийная ситуация уже неотвратима и наступает аварийное состояние.

Такая специфичность потенциально-опасных производств (ПОП) определяет особые требования к АСУ такими процессами. Нужно иметь такие автоматизированное системы управления, чтобы оно управляло процессом в предаварийном состоянии.

Для этого в АСУ есть система защиты (АСЗ) – автоматическая система защиты. Таким образом, в состав АСУ потенциально-опасных производств входит: АЗС, АСР, АСС, АСК.

АСР – автоматизированная система регулирования. На нее возлагается функция оптимального управления процессом в нормальных режимах.

АЗС – анализ предаварийного состояния и выбор защитных воздействий (если процесс не приходит в нормальный режим, то его надо прекратить).

1. Сброс реакционной массы в аварийный чан.

2. Подача в реактор разбавителя, затормаживающего процесс.

3. Подача жесткого хладагента.

АСК – автоматизированные системы контроля – получение информации о наступлении интересующих событий в управляемом объекте путем подачи световых и звуковых сигналов, особенно необходимо в предаварийном режиме работы.

АСУТП потенциально-опасных процессов может быть выполнено путем соединения четырех автономных этих систем в одно целое или путем соединения вместо АЗС и АСР вводят УВМ – управляющую вычислительную машину, получается АСУ на базе УВМ.

Общие сведения о типовой микропроцессорной системе.

Система предназначена для контроля и управления технологическим процессом непрерывных и полунепрерывных производств. Система позволяет:

1. Сбор и первичную переработку информации

2. Контроль и регулирование

3. Пуск и остановка оборудования и процесса

4. Блокировка и защита оборудования

Микропроцессорная система позволяет осуществить вызов видеопрограмм и информацией о состоянии агрегатов и о текущих значениях параметров процесса.

Информируемая мощность: АСУТП, построенная на базе типовой микропроцессорной системы, оценка общим количеством станций контроля и управления.

Характеристика одной из КАУ: входят непрерывные сигналы до 80, дискретные – до 38,4, выходные сигналы непрерывно до 20, дискретные – 324.

Входные сигналы могут быть:

0-10в; 0-5мА; 0-20мА.

Выходные сигналы: 0-10в, 0-5 мА.

Время выработки регулирующих воздействий – 1 сек.

Погрешность выработки регулируемых воздействий – 1% количество программ, выводимых на экран дисплея – 100. Питание 220В, допускается один отказ за 10 тыс. часов работы.

Технологический процесс регенерации отработанных кислот

Технологический процесс состоит из стадий:

- концентрирования HNO3

- денитрация отработанных кислот

- концентрирование H2 SO4

- улов хвостовых нитрозных газов

Процесс непрерывный, все основные аппараты технологической схемы соединены последовательно.

Таблица №20 - название аппаратов и контролируемые параметры

Аппарат параметры
Темпе-ратура давление расход уровень концентрация
Напорные баки +
Колонна ГБХ + + +
Конденсатор +
Холодильник +
Вихревая колонна + +
Топка + +
Абсорбционные башни + +
Нитрозные холодильники +

Таблица №21

Аппарат и параметры Величина Вид автоматизации
регул сигнал
1. 2. 3. 4. 5.
I Напорные баки const, 2 м + +
Ia уровень
II Конденсатор
IIa Температура паров азотной кислоты 60-65 О С + +
III

Холодильник

IIIa Температура подогретой кислоты в зависимости от подачи H2 O 30-35 О С + +
IV Реактор
IVa Температура подогретой кислоты + +
V Колонна
Va Температура верха колонны 84-85 О С +
Vb Температура пара в общей магистрали 200-240 О С +
Vc Давление паров общей магистрали + +
Vd Концентрированная HNO3 (98%) +
Ve Концентрированная H2 SO4 слаб 70% +
VI Вихревая колонна
VIa Концентрированная H2 SO4 креп. 92 % +
VIb Температура отходящих паров + +
VII Холодильник H2 SO4
VIIa Температура охлажд. H2 SO4 + +
VIII Топка
VIIIa Соотношение расходов газа и воздуха + +
IX Абсорбционные колонные
IXa ПДК отходящих газов + +
X Нитрозные холодильники
Xa Температура слабых кислот 80 О С + +

Описание контуров

1. Регулирование уровня в напорном баке

Для измерения уровня в напорном баке датчики уровнемеры пневматического типа (1-1,3-1,5-1) с унифицированным пневматическим сигналом 0,2-1 кгс/см2 . Сигнал от него идет по двум направлениям: один через пневмоэлектропреобразователь (1-8,3-8,5-8) по Адресу Bi1 , Bi3 , Bi5 , построен в блок нагрузок управляющей машины, где он сравнивается с заданным сигналом. В случае отклонения текущего параметра от заданного по программе программиста вырабатывается регулирующее воздействие в виде 0-5мА, которое выходит из ПТК по адресу Bi1 , Bi3 , Bi5, и далее преобразуясь в стандартный пневматический сигнал, через электропневматический преобразователь (1-6,3-6,5-6), минуя без искажения воздухораспределитель (1-4,3-4,5-4) по 2му, 4му и 5му адресам поступает на привод регулирующего органа (1-5,3-5,5-5), в результате изменится подача кислот в бак и уровень будет поддерживаться постоянным. Если управляющая машина вышла из строя, то воздухораспределитель обесточивается и управление процессом переходит на локальный контру.

Сигнал с датчика (1-2,3-2,5-2) идет на вторичный пневматический прибор (1-3,3-3,5-3). В регулятор (1-4,3-4,5-4) заранее введено желательное значение параметра. На элементе сравнения происходит сравнение параметров. В случае отклонения регулятор вырабатывает регулирующее воздействие, которое, минуя (1-4,3-4,5-4) по адресу 2,4,6 действует на пневматический клапан (1-5,3-5,5-5), который пропорционально регулирующему воздействию меняет свое положение (в сторону уменьшения сигнала рассогласовывания)

2 Регулирование температуры охлажденной кислоты по изменению подачи хладагента.

Для регулирования температуры используют аналогичные контуры с той разницей, что сигнал о текущей температуре от термометра сопротивления (19-1,29-1,31-1,33-1,35-1) по первому адресу передается на нормирующий преобразователь (19-2,29-2,31-2,33-2,35-2), который нормирует сигнал в стандартный от 0 до 5 мА.

3. Регулирование соотношения расходов при автоматизации топки

Контур создан для того, чтобы соотношение природного газа и воздуха, подающихся в топку, было оптимальным (так как Температура будет самой высокой). Это соотношение заводится задатчиком в регулятор (25-5). Датчики расходов (25-1,25-2) устанавливаются на трубопроводах, ведущих в топку. Через дифмонометры текущее соотношение подается на прибор (25-5) с заданным соотношением. Дальше регулирующее воздействие идет по адресу 28 на пневматический клапан (25-8), а клапан воздухом добивается нужного соотношения компонентов.

В случае, если нужно скорректировать соотношение по температуре, то к контуру соотношения присоединяется контур температур.

Термометр сопротивления (27-1) фиксирует температуру отработанной H2 SO4 , преобразует ее в унифицированный сигнал в преобразователь (27-3). Сигнал воспринимается вторичным пневмоприбором (27-4) но элементы сравнения, встроенного в него регулятора (27-5) идет сигнал рассогласования, в случае наличия отношения регулирующего воздействия передается по стрелке на прибор (27-6) и исправляет там задание, то есть корректирует.

4. Контур контроля давления

Сигнал с датчика (пружинного манометра (9-1) поступает на вторичный пневматический прибор (9-2), который ведет показания и запись параметра.

Для передачи сигнала в управляющую машину по адресам B19 , ставится в пневмоэлектрический преобразователь для преобразования сигнала. В унифицированный электрический сигнал 0-5 мА, воспринимаемый машиной.

5. Регулирование концентрации кислот

Для измерения концентрации кислот используют аналогичные контура с той разницей, что датчиками будут датчики концентратора (16-1,17-1,18-1), сигналы для управляемой колонны по адресам Bi16 , Bi17 , Bi18 , идут через измерительные приборы преобразователи (16-2,17-2,18-2)


Таблица №22 - Контрольно-измерительные приборы и средства автоматического контроля

Позиция Наименование параметра среды и место отбора пробы Пред-е значение параметра Место установки прибора Наименование и характеристика температуры Тип модели Количество Завод изготовитель Примечание
На 1 агр. На все агр.
1-1, 3-1, 5-1 Уровень в напорном баке 2 м По месту Уровнемер буйковый с унифицированным пневматическим сигналом класс точности 1,5% УПБ-16 1 3 З-д "Теплоприбор" г. Казань
1-2, 3-2, 5-2, 9-2, 13-4, 19-4, 23-4, 35-5, 27-4, 29-4, 31-4, 33-4, 35-4 -"- -"- На щите Вторичный пневматический прибор, предназначенный для записи и показания величины регулируемого параметра и управляющего воздествия. Класс точности 1. Длина шкалы прибоа – 100 мм. ПВ101П 1 14 "Тизприбор" г. Москва
1-3, 3-3, 5-3, 9-3, 13-5, 19-5, 23-5, 25-6, 27-5, 29-5, 31-5, 33-5, 35-5 -"- -"- На щите Пропорциональноинтегральный регулятор системы "Старт". Предел пропорциональности от 2 до 3000% ПР3,31 1 14 "Тизприбор" г. Москва
1-4, 3-4, 5-4, 9-4, 13-6, 19-6, 23-6, 25-4, 27-6, 29-6, 31-6, 33-6, 35-6 -"- -"- По месту Электропневматический преобразователь трехходовый П1ПР5 1 14 Устькаменногорский завод приборов
1-5, 3-5, 5-5, 9-5, 13-7, 19-7, 23-7, 25-8, 27-7, 29-7, 31-7, 33-7, 35-7 -"- -"- По месту Регулирующий клапан с пневомоприводом (для агресивных сред). Условное давление 16 кгс/см2 25г30нт 1 14 Котельниковский агрегатномоторный завод
1-6, 3-6, 5-6, 9-6, 13-8, 19-8, 23-8, 25-9, 27-8, 29-8, 31-8, 33-8, 35-8 -"- -"- По месту Электропневматический преобразователь, предназначен для преобразования сигнала постоянного тока 0-5мА в унифицированный пневматический сигнал 0,2-1 кгс/см2 Основная допустимая погрешность ±1% ЭПП63 1 14 "Электроприбор" г. Москва
1-8, 3-8, 5-8, 9-8, 25-4 -"- -"- По месту пневмоэлектрический преобразователь для преобразования сигнала. Класс точности 1 ПЭ55М 1 5 г. Чебоксары, з-д "Электроисполнмех-ов"
7-1, 13-1, 23-1, 27-1, 29-1, 31-1, 33-1, 35-1, 19-1

Температура:

- подогретой кислоты

80-100 О С По месту Термометр сопротивления. Предел измерений [-2О С, +250 О С]. Градуировка 22 ТСП60-97 1 9 Львовприбор" г. Львов
- Паров HNO3 после конденсатора 30-40 О С По месту
Охлажденной HNO3 30-35 О С По месту
7-2, 13-2, 19-2, 23-2, 29-2, 31-2, 33-2, 35-2

Холодильнике

- охлажденной HNO3

80 О С По месту Преобразователь измерительный, предназначенный для преобразования сигналов термоэлектрических термометров в унифицированный сигнал постоянного тока 0-45мА. Преобразователь отличается искробезопасным исполнением входных щелей НПСЛ-1-И 1 9 г. Чебоксары, з-д "Электроисполнмех-ов"
-"- -"- По месту Электропневматический преобразователь, предназначенный для преобразования сигнала постоянного тока 0-5 мА в пропорциональный унифицированный пневматический сигнал 0,2-1 кгс/см2 . . Осн. Допустимая погрешность ±1% ЭПП-68 1 8 "Электроприбор" г. Москва
9-1 Давление пара в общец магистрали, поступающей в днище колонны Не >0,7атм. По месту Пружинный манометр общего назначения ОБМ1-60 1 1 Манометрический завод г. Томск
11-1 Температура пара в общей магистрали 140-240 О С По месту Термоэлектрический термометр. Матириал электродов – хром. Пределы измерения 50-60 О С ТХК 0515 1 1 Приборостроительный завод, г. Луцк
12-1 Температура верха колонны 85-90 О С По месту Термометр сопротивления. Предел измерения: [-50 О С, +250 О С], град 20,22. Материал – платина ТСП60-97 1 1 Львовприбор" г. Львов
11-2 Температура верха колонны 140-240 О С По месту Прибор измеряющий, нормированный. Предназначен для преобразования сигналов термоэлектрических термометров, датчиков ЭДС и термометров соспротивления в унифицированные сигналы постоянного тока. Предел измерений 0-5мА НПТЛ-14 1 1 г. Чебоксары, з-д "Электроисполнмех-ов"
11-3, 12-3 -"- -"- На щите Вторичный прибор автоматический, потенциометр стандартный одноточечный измеряющий и регистрирующий. Оснащен полупроводниковым усилителем КСП-4 1 2 "Теплоприбор" г. Челябинск
15-1 Нагрузка колонны (количество продукционной HNO3 ) 3,4 гк/ч По месту Ротаметр с пневматической дистанционной передачей РПД 1 1
15-2 -"- -"- По месту пневмоэлектрический преобразователь (преобразователь пневмосигнала 0,2-1 кгс/см2 в электрический сигнал 0-5 мА. Класс точности 1 ПЭ55М 1 1 г. Чебоксары, з-д "Электроисполнмех-ов"
15-3 -"- -"- На щите Вторичный пневматический прибор (показание, запись) ПВ 1,3 1 1 "Тизприбор" г. Москва
18-1 Концентрация H2 SO4 98% По месту Концентратометр предназначен для непрерывного измерения концентрации КСО-У 1 1 Опытный завод УНИхим г.Свердловск
18-2 -"- -"- По месту Измерение, запись величин, преобразуемых с помощью датчиков в напряжение постоянного тока. КСМ-3 1 1 "Теплоприбор" г. Челябинск
18-3 -"- -"- По месту Вторичный самопишущий прибор. Класс точности 1 Пв4.2 П 1 1 "Тизприбор" г. Москва
25-1, 25-2 Оотношение природного газа и воздуха в топке 1:6 По месту Стандартные сужающие устройства: диафрагма камерная Dy =16кгс/см2 , усл. проход = 80 мм. ДК16х80 2 2 "Теплоконтроль" г. Казань
25-3 -"- -"- На щите Вторичный самопишущий прибор (запись, показ, управляющее воздействие) ПВ 102П 1 1 "Тизприбор" г. Москва

6. Безопасность и экологичность проекта.

Анализ производства. [10]

Производство концентрированной серной кислоты непрерывное и полностью автоматизировано. Производство состоит из трех отделений:

Отделения концентрирования азотной кислоты, отделения концентрирования серной кислоты и абсорбционного отделения. Используется следующее оборудование: колонна ГБХ, вихревая ферросилидовая колонна, абсорберы, вентиляторы, насосы, напорные баки, холодильники, конденсатор, топка. Оборудование размещено в трехэтажном здании. В основном все оборудование размещено на первом этаже, но так как колонна ГБХ высокая, то напорные баки и вентиляторы находятся на третьем этаже. Так как HNO3 и H2 SO4 являются сильными кислотами, то отделение концентрирования кислот относим к пожароопасным зонам по ПУЭ, т. е. К зоне класса В1а. В отделении абсорбции возможны выделения нитрозных газов, которые при взаимодействии с воздухом могут создать взрыво-пожароопасную смесь, то отделение по ПУЭ относим к взрывоопасным зонам В-1б.

Таблица №23

Наименование производственного помещения Класс по ПУЭ Класс са-нитарной зоны по СН245-71 Категория по НПБ 105-95
1. 2. 3. 4.
Абсорбционное отделение В-1б V Б (взрывопожароопасная)
Отделение серной кислоты П-IIа VI В14 (пожароопасная)
Отделение азотной кислоты П-IIа VI В14 (пожароопасная)

Индивидуальные средства защиты

Работа с кислотами опасна возможными ожогами и отравлениями выделяющимися газами и парами. Все рабочие кислотного цеха должны быть обеспечены для защиты тела спецодеждой по ГОСТ 12.4.103-83 из серошинельного сукна по ГОСТ 12.4.036-78; резиновыми сапогами или калошами по ГОСТ 5379-73 с суконными чулками для защиты ног.; для защиты рук – кислотнозащитными рукавицами типа КР; для защиты глаз – предохранительными защитными очками по ГОСТ 12.4.013-85 закрытого типа с бесцветными стеклами; для защиты органов дыхания – противогазы марки БКФ или КД. Также применяются противогазовые респираторы РПГ-67 от действия на глаза парообразных веществ.

На рабочих местах кислотных участков имеются водопроводные краны, ванны с содовым раствором (для нейтрализации пролитой кислоты на открытых участках тела), смена вод которых производится два раза в месяц.

Таблица №2 4 - Характеристика используемых веществ в производстве: ПДК, класс опасности, действие на человека, способы обезвреживания.

Наименование веществ Токсичность Способы обезвреживания, первая помощь ПДК, класс опасности по ГОСТ 12.1007-76
1. 2. 3. 4.
I. HNO3 – азотная кислота При попадании на кожу человека вызывает сильные ожоги. Дым, содержащий туман HNO3 , раздражает верхние дыхательные пути, вызывает коньюктивит и поражает роговицу глаз. При попадании на кожу человека, смыть водой, нейтрализовать. Вывести на свежий воздух и вызвать скорую помощь, HNO3 , пролитую на пол, следует смыть водой ПДК паров HNO3 в воздухе рабочей зоны производственных помещений 2мг/м3 . По ГОСТ 12.100776 ССБТ относится к III классу опасности (умеренно-опасные)
II. H2 SO4 - серная кислота регенерированная По характеру токсического действия на организм человека H2 SO4 относится к раздражающей группе веществ. При попадании на кожу вызывает сильные долго не заживающие раны (ожоги), образование нарывов, язв. Мелкие брызги при попадании в глаза могут привести к потере зрения. Вдыхание концентрированных горячих паров может привести к потере сознания и тяжелому поражению легочной ткани. То же самое, что и для HNO3 , но H2 SO4 , пролитую на пол, нейтрализуют гашеной известью. ПДКр.з.-1мг/м3 По ГОСТ12.100776 ССБТ относится к III классу опасности (умеренно-опасные)
III. Нитрозные газы (окислы азота) Токсичны. По характеру токсического действия на организм человека окислы азота относятся к раздражающей группе веществ. Вдыхание окислов азота в малых концентрациях вызывает раздражение дыхательных путей, при длительном воздействии хронические заболевания. Вдыхание окислов азота в больших концентрациях вызывает отек легких и отравление. В случае отравления пострадавшего немедленно вести на свежий воздух и вызвать скорую помощь ПДКр.з.NO=5мг/м3 По ГОСТ12.100776 ССБТ относится к III классу опасности (умеренно-опасные)

Шум и вибрация [15], [16]

В проектируемом объекте источниками шума и вибрации могут служить воздуходувки, вентиляторы, электродвигатели вентиляционных установок, центробежные насосы.

Воздуходувки относятся к машинам безударных процессов, имеют виброзащиту в виде кожухов, предусмотренную заводом-изготовителем. Воздуходувки также расположены в специально отведенных для них местах, огражденных перегородками. Поэтому аппаратчики находятся на некотором удалении о воздуходувок, а шум и вибрация от этих установок не приносят вреда здоровью людей.

Дополнительными источниками шума являются вентиляторы, насосы, шум от которых достигает 80-100 дБ. Шум от вентиляционного агрегата распространяется через воздушную среду, по строительным конструкциям и стенкам воздуховодов.

Борьба с шумом может осуществляться путем снижения первоначального шума от вентиляционного агрегата и насосов, изоляцией агрегатов от их основания при помощи виброзащитных элементов. Амортизаторы вибраций изготовляют из стальных пружин или резиновых прокладок.. Фундаменты под центробежные насосы изолируют войлоком, асбестом, для уменьшения вибрации. Применяют также звукопоглощающие материалы, как стекловолокно, поролон, для воздуховодов и облицовки вентиляционных камер.

В качестве индивидуальных средств защиты от шума в соответствии с ГОСТ 12.1.029-80 используют легкие противошумные вкладыши, вставляемые в уши.

Для защиты от вибрации, передаваемой человеку через ноги, используется обувь на войлочной или толстой резиновой подошве.

Таблица №2 5 - Допустимые уровни шума на рабочих местах согласно ГОСТ 12.1.003-83 [16]

Рабочее место Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах со среднегеометрическими частотами, Гц. Уровни звука и эквивалентные уровни звука дБ
500 100
Помещение управления, рабочие комнаты

63

55

60

Постоянные рабочие места 83 80 85

Вентиляция

Основным условием создания нормальных санитарно-гигиенических условий воздушной среды в производственных помещениях является максимальная герметизация технологического оборудования и коммуникаций. В задачу вентиляции входит борьба с неизбежными вредными выделениями, которые решаются путем устройства местных отсосов у аппаратов с наиболее сильными выделениями: баки свежих и отработанных кислот, колонна ГБХ, сборники регенерируемых кислот.

Вентиляция воздуха в нашем помещении осуществляется естественным путем за счет дверных и оконных проемов и искусственно с помощью приточно-вентиляционных установок. В случае превышения ПДК паров HNO3 в воздухе рабочей зоны автоматически происходит включение аварийной вентиляции, которая снабжена газоанализиратором, который настроен на ПДК кислот.

Расчет вентиляции

Основным показателем, характеризующим воздухообмен, является кратность воздухообмена:

, где

- объем помещения = 1200 м3

- объем вохдуха для вентиляции помещения, м3 /ч (5000 м3 /ч)

В соответствии с СН-245-71 выбираем вентилятор антикоррозионного исполнения. Материал – железнохромная сталь марки 18.9-57-4

Электродвигатель марки М2, исполнения 2ExdIIВТ4, у которого КПД=0.8, N=1,6кВт, n=2800 обор./мин, асинхронного типа.

Аварийный вентилятор марки ЦАГИ (с пусковым магнитопускателем)

Метеорологические условия [17]