РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту
на тему: «Отопление и вентиляция животноводческих зданий»
Введение
Теплоснабжение является составной частью инженерного обеспечения сельского хозяйства. Повышение продуктивности в животноводстве и растениеводстве, укрепление кормовой базы, повышение сохранности сельскохозяйственной продукции, улучшение условий жизни сельского населения неразрывно связано с теплоснабжением. 8% от всех работающих в сельскохозяйственной отрасли заняты в теплоснабжении.
Специализация производства в животноводстве повышает требования к микроклимату. Содержание животных в холодных и плохо вентилируемых помещениях приводит к снижению продуктивности на 15–40%, расход кормов увеличивается на 10–30%, заболевания молодняка увеличиваются в 2–3 раза. Продуктивность в животноводстве по 1/3 определяется условиями содержания.
Большую роль играет поддержание микроклимата в современных коровниках. Он способствует максимальной продуктивности, наилучшей сохранности и интенсивному росту молодняка.
Для поддержания микроклимата на животноводческих фермах и комплексах принимают ОВС, посредством которых подают подогретый воздух в верхнюю зону помещения, предусматривая дополнительную подачу наружного воздуха в теплый период года через вентбашни. Удаляют воздух из помещения либо при помощи вентбашень, либо через окна и вытяжные шахты. В холодный и переходной периоды воздух удаляют из помещения через вентбашни при неработающих осевых вентиляторах. В теплый период требуемое количество воздуха подают вентбашнями, при этом удаляют воздух из помещения через фрамуги окон и из навозных каналов.
1. Составление исходных данных
Из приложения Г /1/ выписываем расчетные параметры наружного воздуха в таблицу 1.
Таблица 1 Расчетные параметры наружного воздуха
Область |
Температура наиболее холодных суток,
0
C
|
Холодный период (параметры Б) |
Теплый период (параметры А) |
н.о.
,
|
,
|
,
|
,
|
Витебская |
-31 |
-25 |
-24,4 |
21,6 |
49,4 |
Примечание: tн.о.
-средняя температура наиболее холодной пятидневки;
t – средняя температура наиболее теплой пятидневки.
Для переходного периода принимаем температуру наружного воздуха
и энтальпию
/1/.
В таблицу 2 записываем параметры внутреннего воздуха /2/.
Таблица 2 Расчетные параметры внутреннего воздуха
Помещение |
Период года |
Параметры воздуха |
ПДК
,
|
,
|
, % |
Помещение для откорма свиней |
Холодный |
18 |
75 |
2 |
Переходный |
18 |
40–75 |
2 |
Теплый |
26,6 |
40–75 |
2 |
Примечание:
– расчетная температура внутреннего воздуха,
;
– относительная влажность, %;
- предельно-допустимая концентрация (ПДК) углекислого газа в зоне содержания животных,
(таблица 10.4 /2/).
В таблицу 3 записываем выделение вредности животными /2/.
Таблица 3 Выделение теплоты, влаги и углекислого газа свиньями
Группа животных |
Масса,
кг
|
Тепловой поток тепловыделений,
|
Влаговыделения,
|
Выделения
,
|
Полных |
Явных |
Свиньи на откорме |
100 |
369 |
266 |
152 |
47,6 |
В таблицу 4 выписываем температурные коэффициенты /2/.
Таблица 4 Температурные коэффициенты для свиней
Периоды года |
Температура
,
|
Температурные коэффициенты |
Тепловыделений |
Влаговыделений Выделений
|
полных |
Явных |
Холодный |
18 |
0,92 |
0,74 |
1,31 0,92 |
Переходный |
18 |
0,92 |
0,74 |
1,31 0,92 |
Теплый |
26,6 |
0,86 |
0,34 |
2,2 0,86 |
Для расчета термических сопротивлений теплопередаче для стен, перекрытий и дверей необходимо знать теплотехнические характеристики строительных материалов и конструкций. Из таблицы 1.12 /2/ выписываем необходимые данные в таблицу 5.
Таблица 5 Теплотехнические характеристики строительных материалов и конструкций
Наименование материала |
,
|
Расчетные коэффициенты при условиях эксплуатации |
Теплопроводности,
Б |
Теплоусвоения,
Б |
Силикатный кирпич |
1800 |
0,87 |
10,9 |
Глиняный кирпич |
1800 |
0,81 |
10,12 |
Рубероид |
600 |
0,17 |
3,53 |
Известково-песчаный раствор |
1600 |
0,81 |
9,76 |
Сосна поперек волокон |
500 |
0,18 |
4,54 |
Плиты минераловатные |
50 |
0,06 |
0,48 |
Рубероид |
600 |
0,17 |
3,53 |
2. Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции
Определяем термическое сопротивление теплопередаче наружных стен, перекрытий, дверей и ворот,
:
,
где
– коэффициент теплоотдачи на внутренней поверхности ограничиваю-
щей конструкции,
;
– толщина слоя материала, м;
- коэффициент теплопроводности материала (принимаем по таблице 5),
;
– термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки (таблица 3.5 /2/),
;
– коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности ограничивающей конструкции (принимаем
=23
.
Для перекрытий и дверей принимаем
=8,7
/2/. Значение
для наружных стен принимаем в зависимости от заполнения животными 1м2
пола.
Рассчитываем заполнение помещения животными,
:
,
где
– масса одного животного,
;
– количество животных;
– площадь помещения,
;
;
Так как заполнение животными помещения
, то принимаем для стен и потолков
/2/.
Тогда термическое сопротивление теплопередаче для:
– наружных стен
=
;
– перекрытия
=
1,99
– дверей и ворот
=
.
Рассчитываем термическое сопротивление теплопередаче отдельных зон пола:
,
где
– сопротивление теплопередаче рассматриваемой зоны неутепленного
пола,
;
– толщина утепляющего слоя,
;
– теплопроводность утепляющего слоя,
.
Сопротивление теплопередаче
принимаем равной (стр. 39 /2/):
─для I зоны:
─для II зоны:
─для III зоны:
─для IV зоны:
;
;
;
.
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен и перекрытия,
:
,
где
– расчетная температура внутреннего воздуха в холодный период,
;
– расчетная температура наружного воздуха в холодный период года,
;
– нормативный температурный перепад (принимаем по таблице 3.6 /2/),
;
– коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности по отношению к наружному воздуху (принимаем n=1 /2/).
Значение нормативного температурного перепада
следующее:
– для наружных стен
=
+
=18–13,5=4,5;
– для перекрытия
=0,8*(
+
)=0,8*(18–13,5)=3,6;
где температуру точки росы
принимаем из приложения
/1/ при
и
– .
Значение расчетной температуры наружного воздуха
принимают в зависимости от тепловой инерции
наружного ограждения (стр. 33 /2/).
Тепловая инерция ограничивающей конструкции:
,
где
– расчетный коэффициент теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции (таблица 5),
;
– для наружных стен
;
– для перекрытия
.
Исходя из полученного выражения, в качестве расчетной температуры наружного воздуха
принимаем:
– для наружных стен при 4<
<7 среднюю температуру наиболее холодных трех суток равную
;
– для перекрытия при
<4 среднюю температуру наиболее холодных суток равную
=
=-31
.
Следовательно, находим требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен и перекрытия:
.
.
Аналогично определяем требуемое термическое сопротивление наружных дверей:
–
;
–
=
+
=18–13,5=4,5;
–
;
Принимаем термическое сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов равным:
для двойного остекления в деревянных переплетах
.
Требуемое сопротивление теплопередаче окон для производственных и вспомогательных промышленных предприятий с влажным или мокрым режимом (таблица 3.7 /2/) следующее:
,
т. к.
-
=18 – (-25)=43
.
Сравниваем расчетные термические сопротивления ограждающих конструкций с требуемыми термическими сопротивлениями.
Исходя из того, что требуемое термическое сопротивление должно быть меньше расчетного термического сопротивления, проверяем соблюдение санитарно-гигиенических норм:
─для наружных стен:
;
;
– условие не выполняется.
─для перекрытия:
;
;
– условие выполняется.
─для наружных дверей и ворот:
;
;
– условие не выполняется.
─для световых проемов:
;
;
– условие выполняется.
В целом делаем вывод о том, что расчетные термические сопротивления ограждающих конструкций меньше требуемых, кроме перекрытия и световых проемов (т.е. удовлетворяют санитарно гигиеническим нормам). Значит, двери и наружные стены нуждаются в дополнительном утеплении.
Производим разбивку пола на отдельные зоны:
Определяем площади зон пола:
;
;
;
;
Рассчитываем тепловой поток теплопотерь через ограждающие конструкции:
,
где
– площадь ограждающей конструкции,
;
– термическое сопротивление теплопередаче,
;
– расчетная температура внутреннего воздуха,
;
– расчетная температура наружного воздуха,
;
– добавочные потери теплоты в долях от основных теплопотерь;
– коэффициент учета положения наружной поверхности по отношению к наружному воздуху.
Н.с. – наружные стены;
Н.д. – наружные двери;
Д.о. – двойное остекление;
Пт. – перекрытия;
Пл1, Пл2, Пл3, Пл4. – зоны пола.
Площадь окна:
;
Площадь всех окон:
;
Тепловой поток теплопотерь для окон:
– обращённых на юго-восток
;
– обращенных на северо-запад:
;
Тепловой поток теплопотерь для стен:
– обращённых на юго-восток:
;
– обращенных на северо-запад:
;
Тепловой поток теплопотерь для различных зон пола:
;
;
;
;
Находим площадь потолка:
;
Тепловой поток теплопотерь для перекрытия:
;
3. Расчет тепловоздушного режима и воздухообмена.
3.1 Холодный период года
Определяем влаговыделения животными,
:
,
где
- температурный коэффициент влаговыделений (таблица 4);
– влаговыделение одним животным (таблица 3),
;
– число животных.
;
Дополнительные влаговыделения с открытых водяных поверхностей:
,
Суммарные влаговыделения в помещении:
.
Рассчитаем количество
, выделяемого животными,
:
,
где
- температурный коэффициент выделений
и полных тепловыделений;
- количество
, выделяемого одним животным,
.
;
Определим тепловой поток полных тепловыделений,
:
,
где
– тепловой поток полных тепловыделений одним животным (таблица 3),
.
;
Тепловой поток теплоизбытков,
:
,
где ФТП
– поток теплопотерь (SФТП
таблица 6).
Угловой коэффициент (тепловлажностное отношение),
:
.
Произведем расчет расхода вентиляционного воздуха,
, из условия удаления выделяющихся:
– водяных паров:
,
где
– суммарные влаговыделения внутри помещения,
;
– плотность воздуха,
;
и
- влагосодержания внутреннего и наружного воздуха,
.
Из диаграммы влажного воздуха по рис. 1.1 /2/ определим
и
:
, (при 18
и );
, (при
и
).
.
– углекислого газа:
,
где
– расход углекислого газа, выделяемого животными в помещении,
;
– ПДК углекислого газа в помещении (таблица 2),
;
- концентрация углекислого газа в наружном (приточном) воздухе,
, (принимаем 0,4
, стр. 240 /2/).
.
─расход вентиляционного воздуха исходя из нормы минимального воздухообмена:
,
где
– норма минимального воздухообмена на 1ц
живой массы,
;
– живая масса животного, кг;
n
– количество животных.
.
В качестве расчетного значения расхода воздуха в холодный период принимаем наибольший, т.е.
.
3.2 Переходный период года.
Определяем влаговыделения животными:
;
Дополнительные влаговыделения в переходной период составляют 10% от общего влаговыделения.
Определим суммарные влаговыделения:
.
Тепловой поток полных тепловыделений:
;
Тепловой поток теплопотерь
;
где
и
– расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха в переходный период,
:
, принимаем
,;
.
Тепловой поток теплоизбытков,
:
,
где
– тепловой поток полных тепловыделений животными в переходный
период,
;
.
Определим угловой коэффициент,
:
.
Влагосодержание внутреннего воздуха:
.
Влагосодержание наружного воздуха
определим по
- диаграмме при параметрах
и
,
.
.
Рассчитаем расход вентиляционного воздуха,
, из условия удаления водяных паров:
.
В качестве расчетного воздухообмена принимаем
,
т. к.
.
3.3 Теплый период года
Определяем влаговыделения животными,
:
,
где
- температурный коэффициент влаговыделений;
– влаговыделение одним животным,
;
– число животных.
;
Испарение влаги с открытых водных и смоченных поверхностей:
;
Суммарные влаговыделения:
.
Определим тепловой поток полных тепловыделений,
:
,
где
- тепловой поток полных тепловыделений одним животным (таблица 3),
;
kt
’’’
=0,86 – температурный коэффициент полных тепловыделений
(таблица 4).
;
Тепловой поток от солнечной радиации,
.
,
где
– тепловой поток через покрытие,
;
– тепловой поток через остекление в рассматриваемой наружной
стене,
;
– тепловой поток через наружную стену,
.
,
где
=1512
– площадь покрытия (таблица 6);
=1,99
- термическое сопротивление теплопередаче через покрытие (таблица 6);
= 17,7
– избыточная разность температур, вызванная действием солнечной радиации для вида покрытия – тёмный рубероид, (стр. 46 /2/).
.
Тепловой поток через наружную стену (за исключением остекления в этой стене):
,
где
=228,9 – площадь наружной стены,
;
=0,76 – термическое сопротивление теплопередаче наружной стены,
.
– избыточная разность температур: для СЗ 6,1
; для ЮВ 10,6
, (таблица 3.13)
─для стены с СЗ стороны:
;
─для стены с ЮВ стороны:
;
Принимаем в качестве расчетного тепловой поток через наружную стену ЮВ ориентации, через которую наблюдается максимальное теплопоступление.
Тепловой поток через остекление,
:
,
где
– коэффициент остекления (
), (стр. 46 /2/);
– поверхностная плотность теплового потока через остекленную
поверхность,
, (ЮВ:
; таблица 3,12 /2/);
=73,5
– площадь остекления.
.
.
Тепловой поток теплоизбытков,
:
,
.
Угловой коэффициент,
:
.
Влагосодержание внутреннего воздуха:
.
Влагосодержание наружного воздуха
определяем по
- диаграмме (рис. 1.1 /2/) при параметрах
и
-
.
Расход вентиляционного воздуха,
, в теплый период года из условия удаления выделяющихся:
─водяных паров:
.
.
─расход вентиляционного воздуха исходя из нормы минимального воздухообмена:
.
В качестве расчетного значения расхода воздуха в теплый период принимаем наибольший, т.е.
.
Результаты расчетов сводим в таблицу 7.
Таблица 7 Результаты расчета тепловоздушного режима и воздухообмена
Наименование
помещения
|
Периоды
года
|
Наружный
воздух
|
Внутренний
воздух
|
Влаговыделения, кг/ч |
|
|
|
|
от животных |
от обор. и с пола |
итого |
Холодный |
Переходный |
Теплый |
Теплопоступления, кВт |
Теплопо-
тери
через
огражд.,
кВт
|
Избыточ-
ная теп-
лота,
кВт
|
Угловой
коэф.,
кДж/кг
|
Расход
вентил.
воздуха
м3
/ч
|
Темпе-
Ратура
приточн.
воздуха
|
От животных |
От оборудования |
От солнеч. радиации |
Итого |
4. Выбор системы отопления и вентиляции.
На свиноводческих фермах применяют вентиляционные системы, посредствам которых подают подогретый воздух в верхнюю зону помещения по воздуховодам равномерной раздачи. Кроме того, предусматривают дополнительную подачу наружного воздуха в теплый период года через вентбашни.
Тепловая мощность отопительно-вентиляционной системы,
:
,
где
– тепловой поток теплопотерь через ограждающие конструкции,
;
– тепловой поток на нагревание вентиляционного воздуха,
;
– тепловой поток на испарение влаги внутри помещения,
;
– тепловой поток явных тепловыделений животными,
.
(табл. 6 /2/).
Тепловой поток на нагревание приточного воздуха,
:
,
где
– расчетная плотность воздуха (
);
– расход приточного воздуха в холодный период года, (
);
– расчетная температура наружного воздуха, (
);
– удельная изобарная теплоемкость воздуха (
).
.
Тепловой поток на испарение влаги с открытых водных и смоченных поверхностей,
:
,
.
Тепловой поток явных тепловыделений,
:
,
где
– температурный коэффициент явных тепловыделений;
– тепловой поток явных тепловыделений одним животным,
;
– число голов.
;
Определим температуру подогретого воздуха,
:
,
где
– наружная температура в зимний период года,
;
.
Для пленочных воздуховодов должно соблюдаться условие санитарно – гигиенических требований:
– в нашем случае удовлетворяет.
Принимаем две отопительно-вентиляционные установки мощностью
и расходом
Дальнейший расчет ведем для одной ОВ установки.
5. Расчет и выбор калориферов
В системе вентиляции и отопления устанавливаем водяной калорифер. Теплоноситель – горячая вода 70 – 150
.
Рассчитаем требуемую площадь живого сечения,
, для прохода воздуха:
,
где
– массовая скорость воздуха,
, (принимается в пределах 4–10
).
Принимаем массовую скорость в живом сечении калорифера:
.
.
По таблице 8.10 /2/ по рассчитанному живому сечению выбираем калорифер марки КВСБ №10 со следующими техническими данными:
Таблица 8 Технические данные калорифера КВСБ №10
Номер калорифера |
Площадь поверхности нагрева
,
|
Площадь живого сечения по воздуху
,
|
Площадь живого сечения трубок
,
|
10 |
28,11 |
0,581 |
0,00087 |
Принимаем два калорифер в ряду.
Уточняем массовую скорость воздуха:
.
Определяем скорость горячей воды в трубках:
;
где
-удельная теплоемкость воды;
- плотность воды;
Определяем коэффициент теплопередачи,
:
,
где
– коэффициент, зависящий от конструкции калорифера;
– массовая скорость в живом сечении калорифера,
;
и
– показатели степени.
Из таблицы 8.12 /2/ выписываем необходимые данные для КВСБ №10:
;
;
;
; .
.
Определяем среднюю температуру воздуха,
:
.
Определяем среднюю температуру воды,
:
Определяем требуемую площадь поверхности теплообмена калориферной установки,
:
.
Определяем число калориферов:
,
где
– общая площадь поверхности теплообмена,
;
– площадь поверхности теплообмена одного калорифера,
.
.
Округляем
до большего целого значения, т.е.
.
Принимаем два калорифера.
Определяем процент запаса по площади поверхности нагрева:
.
– удовлетворяет.
Аэродинамическое сопротивление калориферов,
:
,
где
– коэффициент, зависящий от конструкции калорифера;
– показатель степени.
.
Аэродинамическое сопротивление калориферной установки,
:
,
где
=1 – число рядов калориферов;
– сопротивление одного ряда калориферов,
.
.
6. Аэродинамический расчет воздуховодов
В с/х производственных помещениях используют перфорированные пленочные воздухораспределители. Предусматривают расположение двух несущих тросов внутри пленочной оболочки, что придает воздуховодам овальную форму при неработающем вентиляторе и тем самым предотвращает слипание пленки.
Задача аэродинамического расчета системы воздуховодов состоит в определении размеров поперечного сечения и потерь давления на отдельных участках системы воздуховодов, а также потери давления во всей системе воздуховодов.
Исходными данными к расчету являются: расход воздуха
, длина воздухораспределителя
, температура воздуха и абсолютная шероховатость
мм (для пленочных воздуховодов).
В соответствии с принятыми конструктивными решениями составляют расчетную аксонометрическую схему воздуховодов с указанием вентиляционного оборудования и запорных устройств.
Схему делят на отдельные участки, границами которых являются тройники и крестовины. На каждом участке наносят выносную линию, над которой проставляют расчетный расход воздуха
(
), а под линией – длину участка
(м). В кружке у линии указывают номер участка.
На схеме выбираем основные магистральные расчетные направления, которые характеризуются наибольшей протяженностью.
Расчет начинаем с первого участка.
Используем перфорированные пленочные воздухораспределители. Выбираем форму поперечного сечения – круглая.
Задаемся скоростью в начальном поперечном сечении:
.
Определяем диаметр пленочного воздухораспределителя,
:
.
Принимаем ближайший диаметр, исходя из того, что полученный равен
(стр. 193 /2/).
Динамическое давление,
:
,
где
- плотность воздуха.
.
Определяем число Рейнольдса:
,
где
– кинематическая вязкость воздуха,
,
(табл. 1.6 /2/).
;
Коэффициент гидравлического трения:
,
где
– абсолютная шероховатость,
, для пленочных воздуховодов принима-
ем
.
.
Рассчитаем коэффициент, характеризующий конструктивные особенности воздухораспределителя:
,
где
– длина воздухораспределителя,
.
.
Полученное значение коэффициента
меньше 0,73, что обеспечивает увеличение статического давления воздуха по мере приближения от начала к концу воздухораспределителя.
Установим минимальную допустимую скорость истечения воздуха через отверстие в конце воздухораспределителя,
:
,
где
– коэффициент расхода (принимают 0,65 для отверстий с острыми кромками).
.
Коэффициент, характеризующий отношение скоростей воздуха:
,
где
– скорость истечения через отверстия в конце воздухораспределителя,
(рекомендуется
), принимаем
.
.
Установим расчетную площадь отверстий,
, в конце воздухораспределителя, выполненных на 1
длины:
.
По таблице 8.8 /2/ принимаем один участок.
Определим площадь отверстий,
, выполненных на единицу воздуховода:
,
где
– относительная площадь воздуховыпускных отверстий на участке
воздухораспределителя (стр. 202,/2/).
.
Диаметр воздуховыпускного отверстия
принимают от 20 до 80
, примем
.
Определим число рядов отверстий:
,
где
– число отверстий в одном ряду (
);
- площадь воздуховыпускного отверстия,
.
Определим площадь воздуховыпускного отверстия,
:
.
;
;
;
;
Шаг между рядами отверстий,
:
– для первого участка
,
;
;
– для последующих участков
;
;
;
Определим статическое давление воздуха,
:
─в конце воздухораспределителя:
;
─в начале воздухораспределителя:
.
Потери давления в воздухораспределителе,
:
.
Дальнейший расчет сводим в таблицу 9. Причем, определяем потери давления в результате трения по длине участка, в местных сопротивлениях и суммарные потери по следующим формулам:
,
,
,
где R – удельные потери давления на единице длины воздуховода, определяется по монограмме (рис. 8.6 /2/)
– коэффициент местного сопротивления (таблица 8.7 /2/).
Таблица 9 Расчет участков воздуховода
Номер участка |
,
|
,
|
,
|
,
|
,
|
,
|
,
|
|
,
|
,
|
,
|
1 |
4200 |
41,5 |
500 |
0,196 |
6,5 |
– |
– |
– |
25,35 |
– |
126,41 |
2 |
4200 |
4,4 |
500 |
0,196 |
6,5 |
0,8 |
3,52 |
0,65 |
25,35 |
16,48 |
20 |
3 |
8400 |
1,6 |
630 |
0,312 |
8 |
0,96 |
1,54 |
-0,1 |
38,4 |
-3,84 |
-2,3 |
4 |
1680 |
3 |
800 |
0,502 |
10 |
1,05 |
3,15 |
3,2 |
60 |
192 |
195,15 |
калорифер |
16800 |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
– |
72,4 |
Жал. Реш. |
16800 |
– |
– |
– |
5 |
– |
– |
2 |
15 |
30 |
30 |
итого: |
441,66 |
Расчет вытяжных шахт естественной вентиляции производят на основании расчетного расхода воздуха в холодный период года. Работа вытяжных шахт будет более эффективной при устойчивой разности температур внутреннего и наружного воздуха (не менее 5°С), что наблюдается в холодный период года.
Скорость воздуха в поперечном сечении вытяжной шахты,
:
,
где
– высота вытяжной шахты между плоскостью вытяжного отверстия и
устьем шахты (3–5),
(принимаем
);
– диаметр,
(принимаем
);
– расчетная наружная температура,
(
);
– сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Местное сопротивление определяем по таблице 8.7 /2/:
─для входа в вытяжную шахту:
;
─для выхода из вытяжной шахты:
.
.
.
Определяем расчетный расход воздуха через одну шахту,
:
;
где
– площадь поперечного сечения шахты,
.
Рассчитаем площадь поперечного сечения шахты,
:
.
.
Определяем число шахт:
,
где
– расчетный расход воздуха в зимний период,
;
– расчетный расход воздуха через одну шахту,
.
.
Принимаем число шахт для всего помещения
.
7. Выбор вентилятора
Подбор вентилятора производят по заданным значениям подачи и требуемого полного давления.
Принимаем вентилятор исполнения 1.
Подачу вентилятора определяем с учетом потерь или подсосов воздуха в воздуховоды, вводя поправочный коэффициент к расчетному расходу воздуха для стальных воздуховодов 1,1,
:
.
Определяем полное давление вентилятора,
:
,
где
– температура подогретого воздуха,
.
По подаче воздуха вентилятора и требуемому полному давлению, согласно графику характеристик вентиляторов ВЦ 4–75 (рис. 8.13 /2/), выбираем вентилятор марки: Е 8. 0,95–1.
8. Энергосбережение
Наиболее эффективным техническим решением вопроса сокращения расхода тепловой энергии на обеспечение микроклимата, безусловно является использование типа воздуха, удаляемого из животноводческих и птицеводческих помещений. Расчет технико-экономических показателей микроклимата показывает, что применение в системах утилизаторов тепла позволяет сократить расход тепловой энергии на данный технологический процесс более чем в 2 раза. Однако такие системы более металоемкие и требуют дополнительных эксплуатационных затрат электрической энергии на вентиляторы. Использование тепловой энергии в системах вентиляции в основном обеспечивается за счет применения регенеративных и рекуперативных теплообменных аппаратов различной модификации.
Литература
1. Отопление и вентиляция животноводческих зданий. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. – Мн. Ротапринт БАТУ. 2001 г.
|