содержание   ..   140  141  142  143  144  145  146  147  148  149  ..

13.1. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ПРОЦЕСС ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИГОЛЬНИЦ

Типы фрез при изготовлении игольниц

В настоящее время применяют три типа фрез, имеющих различный характер бокового поднутрения (рис. 13.2): фреза типа Л, у которой боковые стороны имеют поднутрения, начиная от режущих кромок до отверстия (рис. 13.2, а); фреза типа Б, поднутрение ее боковых сторон производится до центрирующего утолщения и боковые стороны параллельны (рис. 13.2,б); фреза типа В, у которой поднутрение производится на короткой части у режущей кромки, а боковые поверхности шлифуются параллельно (рис. 13.2, в).

Выбор типа фрез имеет существенное значение. При закреплении на станке фрезы типа А зажимное кольцо может иметь контакт с торцом фрезы только по окружности вместо плоского контакта по кругу. Кроме того, отсутствие центрирующего утолщения вызывает значительные погрешности установки при смене фрез вследствие колебания углов бокового поднутрения.

В то же время центрирующее утолщение требует двойного шлифования торцов; при этом трудно обеспечить одинаковый угол поднутрения с обеих сторон. Из изложенного следует, что при высоких требованиях точности к расположению пазов предпочтительнее применять фрезы типа Б. Учитывая технологические трудности изготовления таких фрез, целесообразно центрирующие утолщения оставлять у фрез толщиной b>0,5 мм. Более тонкие фрезы могут быть изготовлены по типу А. Фрезы типа В применяют при обработке таких материалов, как мягкие сплавы и пластмассы (образуется наибольшее трение). Угол бокового поднутрения у режущих кромок этих фрез значительно больше, чем у фрез типа А и Б.
 

Рис. 13.2. Типовые фрезы:
а — с поднутрениями боковых сторон от режущих кромок до отверстия; б — с поднутрениями боковых сторон до центрирующего утолщения; в — с поднутрениями боковых сторон у режущей кромки

Рис. 13.3. Форма впадин и толщина зуба фрезы

Для фрезерования игольных пазов рекомендуется следующая геометрия фрез (рис. 13.3): передний угол у=6-7°; задний угол а=25±1; угол бокового поднутрения ф1 = 0°30'. Форма впадины зуба существенно влияет на характер образования стружки, а тем самым на стойкость фрезы.

Для достижения минимального времени обработки необходимо фрезеровать игольные пазы в автоматическом режиме работы станка без останова для проведения контроля ширины и глубины пазов, что возможно при повышении точности обработки на предшествующих операциях и при введении автоматического контроля параметров пазов.

Шлифовальную операцию (см. операцию 22, табл. 13.1) выполняют на специальном поворотном приспособлении, обеспечивающем установку игольниц по отношению к шлифовальному кругу под требуемыми углами.

Для трикотажных машин большое значение имеет качество отделочной обработки нитеконтактирующих поверхностей, особенно для деталей, участвующих в процессе петлеобразования. От качества поверхностей зависят затраты сырья на их приработку, обрывность и повреждаемость нити, неровность петельной структуры, влияющей на внешний вид трикотажных изделий, процент вырезки полотна и производительность трикотажных машин.

Нитеконтактирующим органом игольницы является отбойный гребень В (см. рис. 13.1), качество отделочной обработки которого оказывает большое влияние на процесс петлеобразования. При выполнении отделочной обработки отбойного гребня требуется обеспечить закругление острых кромок и одновременно получить оп-

тимальный микрорельеф рабочих поверхностей, контактирующих с нитью. Кроме того, необходимо также повысить износостойкость отбойного гребня, так как одной из основных причин замены игольниц является износ отбойного гребня. Эти требования, а также необходимость повышения производительности, снижения трудоемкости и улучшения условий труда при вы-полнении отделочной обработки игольниц и определяют условия, которым должен удовлетворять метод отделочной обработки.

Одним из наиболее производительных методов отделочной обработки, позволяющим обрабатывать детали сложной формы с обеспечением шероховатости Rа=0,08 мкм и получением упрочненного поверхностного слоя, является обработка механическими щетками.

Отделочную обработку нитеконтактирующих поверхностей отбойных гребней выполняют на специальном станке дисковыми щетками с металлическим ворсом. Применение данного станка позволило механизировать отделочную операцию и обеспечить получение микрогеометрии рабочих поверхностей отбойных гребней с оптимальными параметрами шероховатости и радиусами закругленных кромок для нитеконтактирующих поверхностей. Качество обработки механическими щетками зависит от конструкции инструмента, режима обработки, СОЖ, исходной шероховатости и твердости обрабатываемых поверхностей.

Общий вид металлической щетки представлен на рис. 13.4. К режимам обработки металлическими щетками относятся: Т — время обработки; v — скорость обработки (окружная скорость наружных концов ворсинок); t — натяг ворса. Параметрами инструмента являются: dB — диаметр ворса; / — длина свободных концов ворсинок; рв — плотность ворса и материал ворса.

На рис. 13.5 показаны зависимости параметров шероховатости Ra, S, г и Н — микротвердости обрабатываемой поверхности от времени обработки Т. В начальный период обработки в результате упругопластического деформирования поверхностного слоя происходит сглаживание микрорельефа. Уменьшается высота микронеровностей, увеличивается шаг S и радиус закругления вершин г. Интенсивно удаляются поверхностные пленки, увеличивается микротвердость поверхности. Примерно через 1—5 с, в зависимости от режима после начала обработки, параметр Ra достигает минимального значения. Обрабатываемая поверхность очищается от поверхностных пленок, что совместно с ударным воздействием ворсинок и повышением температуры поверхностного слоя до 300— 600°С способствует более прочному адгезионному схватыванию. В результате происходит вырывание и некоторый перенос ворсинками частиц поверхностного слоя на вершины микрорельефа. Параметр Ra начинает увеличиваться, интенсивность повышения параметров S и r уменьшается.

Дальнейшая обработка ведет к незначительному увеличению параметров Ra, S и Я. Радиус закругления вершин г уменьшается и примерно через 7—10 с достигает минимального значения, после чего наблюдается незначительное его увеличение.

Проведенные в Московском текстильном институте им. А. Н. Косыгина исследования показали, что нецелесообразно применять натяг ворса более 2 мм. Дальнейшее увеличение натяга приводит к быстрому разрушению щеток в результате сопротивления усталости ворсинок от знакопеременного изгиба в месте их заделки. Кроме того, ухудшается качество обработки. Диаметр ворса выбирают в зависимости от исходного состояния обрабатываемой поверхности, шероховатости и упрочнения поверхностного слоя (0,03—1,2 мм), получаемого в результате обработки.

Установлено, что рабочие поверхности отбойных гребней игольниц должны иметь параметры шероховатости = 350---1500 мкм; 5=200—350 мкм, Ra=2,5----6,5 мкм и радиусы закругления кромок R = 0,2----0,3 мм. Рабочие поверхности с требуемыми параметрами шероховатости и радиусами закругления кромок можно получить вращающимися щетками с диаметром ворсинок 0,34 мм, плотностью ворса рв=65 шт/см2, длиной свободных концов ворсинок 25 мм при обработке с натягом ворса t= 1,5 мм, скоростью обработки 20,5 м/с и временем обработки 3 с.

Рис. 13.4. Металлическая щетка

содержание   ..   140  141  142  143  144  145  146  147  148  149  ..